Деформация контура

Заметим попутно, что схема течений с ударными волнами, изображенная на рис. 3.17 не противоречит сформулированному утверждению, поскольку в этом случае малые деформации контура аЬ не вызывают появления головной ударной волны. [c.154]

Деформация контура может отражать собой как изменение контура V в физическом пространстве, так и изменение самого поля п (г). [c.206]

Коробчатый тонкостенный стержень с диафрагмами, исключающими деформацию контура, установлен на шарнирные опоры, не препятствующие продольным смещениям точек опирания. Определить нормальные напряжения в угловых точках [c.246]

Разница объясняется тем, что при изгибе балки происходит свободная поперечная деформация, сокращение поперечного размера в растянутой области и увеличение его в сжатой области. В широкой пластине такая деформация контура сечения ее плоскостью Z, Xz невозможна, стеснение поперечной деформации эквивалентно увеличению модуля упругости, величина Е заменяется на величину E/ l — v ). При v = 0,3 аффект стеснения поперечной деформации увеличивает жесткость на 9,9%. [c.399]

Для нагрузки, рассматриваемой в задаче, все Pj = 0 и, кроме тою, <72==(7з = 0, а поэтому остаются только три последних уравнения (г). Эти уравнения независимо от остальных уравнений (г) образуют систему трех совместных диф ференциальных уравнений, определяющих такое деформированное состояние, которое для продольных перемещений характеризуется депланацией сечения (z), а для поперечных перемещений—углом кручения V i(z) и деформацией контура V z). [c.253]

Дифференциальное уравнение (д) показывает, что деформация изгиба элементарной поперечной полоски (деформация контура) сопровождается деформацией растяжения оболочки вдоль образующей (депланация поперечного сечения). [c.235]

При любой форме трубки силы давления не дадут вовсе изгибающего момента. Необходимым условием работы трубки является деформация контура поперечного сечения. Какую бы некруглую форму сечение трубки ни имело, под действием внутреннего избыточного давления контур этого [c.361]

Таким образом, деформация контура поперечного сечения стержня происходит лишь в связи с составляющей перемещения, параллельной оси стержня, и представляет собой депланацию этого контура. [c.386]

Относительная линейная деформация контура поперечного [c.421]

Стержень швеллерного сечения со стенкой, лежащей в плоскости кривизны (рис. 10.23, а). Так как брус имеет малую кривизну, пренебрегаем различием в кривизне наружной и внутренней полок и Считаем деформации контура сечения симметричными (рис. 10.23, б). [c.442]

Стержень тонкостенного прямоугольного сечения (рис. 10.25, а). Так же, как и в предыдущем случае, считая деформации контура сечения симметричными и рассматривая изгиб плоских стенок, можно найти связь между углом поворота касательной ft. и [c.443]

Общий вид деформации контура под нагрузками представлен на рис. 2. При достаточно большой жесткости концевых мембран-коробок моста можно полагать, что при общей потере устойчивости система будет испытывать стесненное изгиб-ное кручение. [c.8]

НИН 1), и, X) 0—депланация, деформация контура и угол закручивания. [c.25]

Сведя оставшиеся уравнения к одному относительно деформации контура и ее производных, получаем [c.28]

Указанный приближенный способ, конечно, очень груб. Он может применяться только для весьма ориентировочных построений, причем деформация контура (8 ) должна быть много меньше радиуса его кривизны. [c.413]

Рассматривается тонкостенная труба с круговой осью малой кривизны, круглого поперечного сечения. Труба испытывает плоский поперечный изгиб, вызванный нагрузками, приложенными на концах. Нормальные напряжения в такой трубе с учетом деформации контура сечения определены в [1] (граничные условия выполнены по Сен-Венану). В настоящей работе через нормальные напряжения [1] определяются касательные напряжения в трубе из условия равновесия. [c.39]

При таком давлении в конструкции будут иметь место остаточные деформации контура сечения, так как у трубы будет четыре зоны с развивающимися пластическими шарнирами. [c.205]

Формула (23) при больших значениях R/8 неприменима для расчетов, так как исходное выражение изгибающих моментов (13) выведено в предположении, что деформации контура сечения не влияют на параметры эллипса (интегрирование производится по недеформированной кривой). При значительных R/8 увеличение малой оси может составить величину, равную начальной эллипс-ности, при этом эллипс превратится в окружность. Условимся считать перемещения малыми по сравнению с величиной эллипс-ности, если Wy < 0,1 А. Тогда получим следующее условие, при котором с некоторой погрешностью формулу (23) можно использовать в расчетах [c.206]

При испытаниях консольных оболочек распространение вмятин в ненагруженную зону, примыкающую, к торцевому шпангоуту, происходило в меньшей степени, чем для оболочек с двумя шпангоутами. Однако при нагружении со стороны свободного края небольших длин ненагруженного участка (0,2L—0,3L) при потере устойчивости вмятины захватывали всю оболочку. Следует отметить, что при испытаниях консольных оболочек в момент, непосредственно предшествовавший потере устойчивости, наблюдалась значительная деформация контура свободного края. [c.194]

Здесь первые три слагаемых определяют характер упругой линии, а два последних — деформацию контура поперечного сечения оболочки. [c.40]

Во введении уже отмечалось, что вторым после термооптических искажений фактором влияния вариаций температуры на характеристики лазерного излучения является температурная зависимость спектроскопических параметров активных сред. Дрейф температуры приводит к изменению взаимодействия ионов активатора с решеткой, что влечет за собой деформацию контуров линий поглощения и люминесценции, сдвиг по частоте максимумов этих линий, изменение значений времен жизни на уровнях, их населенностей и поперечных сечений вынужденных переходов. [c.102]

До сих пор считалось, что коэффициент фиктивного поглощения среды > 0. Устремляя г к нулю, получим решение исходной задачи 1. При этом следует учесть [55], что некоторые нули и полюсы функции Ls h,u) (2.69) при —> О перейдут на действительную ось, что вызовет деформацию контура интегрирования в выражении ядра интегральных уравнений (2.75). О том, как будет выглядеть этот контур Г, подробно сказано в работе [55. [c.74]

В которой деформируем путь интегрирования наверх, так, чтобы он охватил разрез k— ioo с обеих сторон. Так как точка и находится ниже пути интегрирования и так как обычно ImZ<0, то при деформации контура пересекается полюс подынтегральной функции — корень уравнения [c.321]

Эта формула дает возможность количественно оценить, насколько сдвигаются линии тока при нашей деформации контура. Дифференцируя ее, получим формулу [c.107]

Деформация контура. Применим теорему Коши к контуру, состоящему из двух замкнутых кривых С, С и линии АВ, соединяющей две точки контуров, как показано на рис. 91. [c.135]

В, 3. Власовым показано, что влиянием деформаций контура при кручении пространственной складчатой системы с поперечными диафрагмами можно пренебречь — оно мало. Объясняется это тем, что поперечные изгибающие моменты М (рис. 77, г) зависят от изменения сдвигающего усилия Т по сечению. При кручении эпюра изменения сдвигающих усилий по сечению кососимметрична. Поперечные изгибающие моменты от этих усилий будут также меняться по кососимметричному закону. В силу этого расстояние между двумя симметричными точками контура не изменится. В случае симметричного изгиба деформации контура играют большую роль, чем в случае кручения. При изгибе в поперечных сечениях возникают сдвигающие усилия, представляемые симметричной эпюрой. Моменты ЛГ от этих усилий будут распределены также симметрично. Поэтому расстояние между двумя симметричными точками изменяется. [c.137]

В данном случае в оболочке нет поперечных диафрагм, если не считать переднего борта. Однако деформациям контура препятствует мощный силовой каркас платформы. Усилия, приводящие к деформациям контура, воспринимаются этим каркасом. И хотя он деформируется, но деформации его очень малы. Мала изгибная жесткость панелей в поперечном направлении по сравнению с жесткостью каркаса. Поэтому поперечными усилиями, передаваемыми с каркаса на панели, можно пренебречь и моделировать их соединение, как показано на рис. 77, в, где представлена эквивалентная система платформы для расчета по методу сил. Платформа закручивается кососимметричной системой внешних сил Р это могут быть реакции задних поворотных шарниров и передних опор. В основной системе должна быть обеспечена свобода депланации концевых сечений тонкостенного элемента /, которой препятствуют передняя и задняя обвязки. Используя свойство симметрии, разрежем переднюю обвязку по оси симметрии и приложим кососимметричные силовые факторы Х1 и Хъ Сам передний борт не препятствует свободной депланации и служит диафрагмой. [c.137]

В точках замера, расположенных в зонах профиля, где значения местных напряжений ам = О,5(0а-1-оь) от деформаций контура более 5...10% основ- [c.213]

Прежде чем конкретизировать рекомендации, поясним разницу понятий — точка замера и датчик. Если в зоне, где установлен датчик, влияние деформаций контура на напряжения невелико (местные напряжения не превышают 5—1% основных), то замеряемое этим датчиком напряжение непосредственно используют при оценке усилий, и понятия датчик и точка замера идентичны, ели местные напряжения заметно влияют на оценку внутренних силовых факторов для стержня, то для разделения местных и основных напряжений, как это ясно из анализа напряженно-деформированного стержня-оболочки, можно использовать два тензометрических датчика, установленных одном сечении на обеих поверхностях профиля симметрично относительно срединной поверхности. Тогда при оценке внутренних силовых факторов для основного нагружения используют полусумму замеров этих датчиков, а точкой замера является точка срединной поверхности между датчиками. При оценке внутренних силовых факторов от стесненного кручения отдельной полки используют полуразность показаний, а точкой приведения является один из датчиков. [c.214]

Расположении датчиков вне зон концентраций напряжений с оговоренными размерами заклепочных соединений дает хорошие результаты при оценке внутренних силовых факторов в примыкающих к этим зонам сечениях с исключением при этом деформаций контура, установкой в точках замера по два датчика симметрично относительно срединной поверхности (см. рис. 1). [c.214]

Если в системе уравнений (1) положить bi = = Й2 = 00, что соответствуег пренебрежению влиянием касательных напряжений от чистого кручения на деформацию контура, то второе уравнение этой системы тождественно обращается в нуль, а из первого уравнения находим (при р4 =-0) [c.28]

Это уравнение с математической точки зрения аналогично уравнению упругой линии балки переменного сечения, лежащей на неоднородном основании Фусса-Винклера. Кроме того, если выразить продольный и поперечный бимоменты через деформацию контура, получим [c.29]

Л. н. определяет направление индукц. тока в замкнутом контуре при его движении во внеш. магн. поле, а также при деформации контура и (или) изменении магн. поля во времени (последние обобщения не принадлежат Ленцу и введены позже). Направление индукц. тока всегда таково, что испытываемые им со стороны магн. поля силы противодействуют движению и деформации контура, а создаваемый этим током магн. поток Ф, стремится компенсировать изменения внеш. магн. потока Ф . Л. п. позволило Ф. Нейману (F. Neumann) в 1846 дать матем. формулировку закона эл.-магн. индукции [c.581]

В качестве канонической области вновь использудм полосу и построим аналитическую функцию F(Z)=iZ Z) — iZ = r — т()- -— О, где Z(Z) — функция, отображающая полосу на деформированную полосу л. Действительная часть этой функции на берегах полосы с точностью до знака равна деформации контура Л, [c.179]

Формула (8.9.13) строго соответствует условию недеформируемости сечения стержня в своей плоскости, однако на практике она обычно используется для коротких стержней, а, также в случае, ковда жесткость контура сечения обеспечивается упругим заполнителем, поперечными ребрами или стенками. При расчете длинных пустотелых стержней обычно учитывают деформацию контура сечения, связанную с эффектом Пуассона. При этом вместо формулы (8.9.13) используют следующую [c.73]

Компоненты вектора х вместе с е// составляют пабоо деформаций контура, которые определяют перемещения и углы поворота на контуре с точностью до шести констант, определяющих жесткое смещение. Действительно, интегрируя равенства (38) и (37), можно по известным х и е/( и начальным значениям Ua, (0/)л векторов U и П( в точке А иайти перемещения и углы поворота в точке В контура [c.108]

При. построении 11р1афико.в принято / /б—30. Из графиков следует, что маК СИМ1альные касательные. напряжения в кри-.вой трубе больше соответствующих. напряжений в прямой трубе. Если при Х=1,0 разница составляет только 5%, то при Я==0,5 она уже 20%, а при Я=0, 33 достигает 35%. Это увеличение объясняется деформацией контура поперечного сечения, которая характерна для труб с криволинейной осью. [c.42]

Рассмотрим деформирование тонкостенного многослойного стержня. Относительно малые размеры сечения позволяют еде--лать допущения об отсутствии деформаций контура сечения в своей плоскости [П]. В этом случае при описании кинематики деформирования можно воспользоваться следующими аппроксимациями перемещений [c.147]

Более привычно выражать жесткость рамы при крученуги (в Н м/°) через угол поворота передней оси относительно задней. Для шасси автомобиля типа седан минимальное значение жесткости равно 6110 Н-м/°, а желательный диапазон ее изменения составляет 6800— 7500 Н-м/°. Огсюла ясно, почему конструкцию автомобиля обычно оненивают не по прочности, а по жесткости, и исследование состояния конструкции связано с изучением скорее ее деформируемости, чем напряженного состояния. Прогибы при изгибе в середине пролета автомобиля не должны превышать 1,3 мм, а деформации контура дверных проемов не должны быть более 1,3 мм в случае действия сосредоточенной в середине пролета нагрузки, равной 6680 Н. [c.23]

В теории тонких оболочек кинематические краевые условия характеризуют деформацию боковой поверхности тела, которая полностью определяется деформацией контура срединной поверхности и связанных с ним поперечных волокон. Характеристики деформации этой линии и связалных с ней поперечных волокон можно принимать за кинематические краевые величины. В линейной теории оболочек они получены в [46, 75, 76, 85]. При малых деформациях и произвольных поворотах деформационные краевые величины для тонких оболочек выведены из начала Кастильяно в [9]. Однако их геометрический смысл в [9] не устанавливается, что вызывает определенные трудности в приложениях. Основу данного параграфа составляет работа [51]. [c.319]

Свойство инвариантности позволяет произвольно деформировать контур интеп>ирования Г-интеграла по незамкнутому контуру, не изменяя величины интеграла, если концы контура неподвижны и контур при деформировании не пересекает особых точек и особых линий поля. Величина Г-интеграла по замкнутому контуру (любой связности), содержащему внутри себя особые точки и особые линии поля, не изменяется при любой деформации контура, если при деформировании контур не пересекает особых точек и особых линий поля. Поэтому величину Г-интеграла по замкнутому контуру, содержащему внутри себя одну особую точку поля, можно считать основным физическим параметром, характеризующим состояние поля в этой точке. Точно так же величину Г-интеграла по контуру [c.12]

Второй механизм, через который вариации температуры вызывают изменение характеристик лазерного излучения, состоит в температурной зависимости спектроскопических параметров активных сред. При повышении температуры изменяется взаимодействие иона активатора с решеткой, что влечет за собой деформацию контуров линий поглощения и люминесценции (сдвиг их по частоте, уменьшение степени неоднородности уширения линии и поперечного сечения вынужденных переходов), а также изменение населенности рабочих уровней активатора. Для неодимсодержащих сред эти эффекты уменьшают коэффициент усиления в активном элементе (см. п. 2.3), а вместе с ним — и КПД лазера. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...