Хорда профиля

Взаимное расположение профилей в прямолинейной решетке однозначно определяется двумя параметрами расстоянием между соседними профилями, называемым шагом решетки t, и углом между хордой профиля и фронтом, который называется установочным углом . Вместо установочного угла й иногда применяют понятие выноса, подразумевая под ним расстояние а между нормалями к хордам двух соседних профилей, проведенными в подобных точках. [c.6]

Шаг решетки, отнесенный к длине хорды профиля, называется относительным шагом решетки 1 = Ь1Ь обратная величина [c.7]

При обтекании потоком вязкой жидкости за каждым из профилей образуется след — область пониженного полного давления, где и сосредоточены все потери, возникающие в пограничном слое. Как показывают эксперименты, выравнивание статического давления осуществляется в непосредственной близости за решеткой (на расстоянии долей хорды профиля —ч----ч----/ [c.13]

Здесь обозначено a — средний для всего профиля лопатки коэффициент теплоотдачи Ь — ширина решетки — хорда профиля S — шаг решетки w — скорость газа на выходе из решетки и р2 — углы, характеризующие форму профиля лопатки. [c.387]

Вычислите при а = 0,1 рад аэродинамические коэффициенты тонкого симметричного относительно хорды профиля, расположенного в несжимаемом потоке. [c.161]

Рассчитайте обтекание участка крыла длиной Дг = 1 м, движущегося СО скольжением под углом у = 1,05 рад с = 3 в воздушной среде к = Ср/су = = 1,4) при давлении = 9,8-10 Па. Контур симметричного профиля в осях координат хОу (рис. 7.10) задан уравнением у= 2с х Ь ) (1—х/й ), где с = 0,05 м — максимальная толщина = 1 м — хорда профиля. [c.177]

Центром давления летательного аппарата называется некоторая точка, через которую проходит равнодействующая аэродинамических сил. Обычно принимается, что для конфигураций с продольной осевой симметрией или близких к ней такая точка расположена на продольной оси (оси симметрии корпуса или хорде профиля). [c.28]

Силы и момент зависят от угла атаки а, величина которого обычно определяется углом между скоростью и хордой профиля. [c.203]

Решетка монтировалась на двух металлических балках, опирающихся на опоры, расположенные по концам так, что ось решетки располагалась горизонтально. Решетка состояла из десяти лопаток с внешней хордой профиля, равной 200 мм, и высотой 900 мм. Лопатки изготовлены из дерева или металла. На середине одной из лопаток имелись дренажные отверстия, при помощи которых производилось измерение распределения давлений. Количество лопаток в решетке определялось величиной относитель- [c.471]

Положим, что каверна образуется на верхней стороне профиля. Хорду профиля, скорость натекающего потока примем равными единице. [c.115]

Ширину потока, углубление профиля, расстояние от нижней поверхности, отнесенные к хорде профиля, обозначим L, h , соответственно. Безразмерные ординаты нижней поверхности профиля заданы в виде некоторой функции у = f (х), где х — безразмерная абсцисса профиля (отнесенная к хорде). Безразмерную вызванную комплексную скорость обозначим v = — iVy. Задачу будем решать в линейной постановке, принимая допущение, сделанное в 1 гл. III. В соответствии с этим линеаризованная физическая плоскость в приведенных выше трех случаях представляет собой полосу с полубесконечным разрезом вдоль положительного направления оси Ох. [c.115]

Для определения гидродинамических реакций, действующих на плоский профиль, воспользуемся формулами С. А. Чаплыгина [68]. При этом будем рассматривать комплексную скорость отнесенной к скорости на бесконечности, а координату z отнесенной к хорде профиля. В случае линейной задачи, когда вызванные скорости считаются малыми, по сравнению со скоростями набегающего потока, формулы С. А. Чаплыгина несколько видоизменяются. [c.121]

Хорда профиля Ь , (д ) — расстояние между крайними точками профиля (величина проекции профиля на линию, касательную к кромкам). [c.98]

Основные величины, определяющие форму решеточных каналов, следующие (рис. 98) средний диаметр решетки d, длина (высота) лопаток I, ширина решетки В, хорда профиля Ь, шаг лопаток t (по среднему диаметру решетки), ширина минимального сечения канала а. [c.221]

Хорда профиля на среднем диаметре [c.232]

Цилиндрические поверхности тока допускают развёртку на плоскость, что даёт плоскую решётку профилей (фиг. 45). Плоская решётка профилей характеризуется шагом t, длиной хорды профиля I и углом установки хорды к оси решетки 3. Шаг в решётке профилей осевого насоса настолько велик, что понятие о канале, которым пользовались в элементарной теории центробежных насосов, неприменимо. Элементарная теория осевых насосов исходит из представления о взаи- [c.362]

Фиг. 11. Профиль лопатки /-входная кромка 2-выход-ная кромка средняя линия профиля 6—хорда профиля 5 — толщина профиля / —вогнутость профиля е — положение вершины средней линии профиля.

По — координаты точки пересечения хорды профиля и направления главного вектора сил давления пара или газа, приходящихся на единицу длины оси лопатки F — площадь текущего поперечного сечения и — площади [c.228]

Обычно главная ось наименьшей жесткости и почти параллельна линии, соединяющей входную и выходную кромки профиля (хорде профиля). Поэтому угол [c.228]

Число лопаток осевой части РК обычно выбирается равным числу лопаток радиальной решетки. Тогда оптимальный шаг осевой решетки обеспечивается надлежаш,им выбором хорды профилей. Это может привести к увеличению осевого габарита ступени. Наряду с этим относительный шаг можно получить изменением числа лопаток осевой решетки (относительно радиальной). В тех конструкциях, где суш,ественным является требование обеспечения минимальных осевых габаритов, целесообразно увеличивать число осевых лопаток (см. рис. 2.34). [c.165]

Длина хорды профиля Ь, ми . Толщина выходной кромки 6. мм Относительная толщина кромки 6/6 Угол установки профиля в решетке р [c.202]

Структура вихревых следов в квазистационарном потоке за решеткой характеризуется 1) безразмерной шириной а=Оа ъ1 Ь, где До,5 — ширина следа в сечении, отвечающая значению 0,5iA/5oi= = (Poi—Рш)/2 (рис. 3.24,о), Ь — хорда профиля (или длина пластины) 2) коэффициентом неравномерности поля полных давлений Аро= (Pai—P0M)/(P0—Pi), где рои Рш, Ро —давления торможения за решеткой в ядре потока, на оси следа и в невозмущенном потоке (перед решеткой) pi — статическое давление за решеткой 3) коэффициентом неравномерности поля скоростей Ин = = (uq— м)/ио- Опыты показали, что характеристики следа зависят от структуры парокапельного пограничного слоя. Возможны два случая парокапельный слой без пленки и с пленкой. В первом —. для заостренных кромок 1 и 2 увеличение влажности приводит [c.109]

На рис. 16 показан современный активный профиль, разработанный Московским энергетическим институтом (МЭИ) для до-критических скоростей. Одной из координатных осей (осью х) выбрана хорда профиля. В этом случае при изменении угла у установки профиля нет необходимости заново вычислять коорди- [c.16]

Для определения положения профиля по отношению к потоку, а также в качестве характерного размера вводится понятие о хорде профиля. Хордой профиля называют отрезок прямой, соединяюш ей две самые удаленные точки осевой дуги профиля. Для слабо изогнутых профилей определенная таким образом хорда практически совпадает с отрезком прямой, соеди-няюш ей две самые удаленные точки профиля. Координаты точек профиля задаются обычно в долях длины хорды, которая принимается за ось абсцисс. [c.5]

Для удобства анализа и пользования данными зксперимен-тов вводят безразмерные коэффициенты характерных сил, деля их значение, приходящееся на единицу длины размаха, на произведение хорды профиля на скоростной напор набегающего потока. [c.17]

В аэродинамике профиля крыла, обтекаемого установившимся несжимаемым потоком, важной задачей является расчет аэродинамических коэффициентов тонких слабо изогнутых профи-.аей, расположенных под малым углом атаки. Течение около таких профилей маловозмущенное, поэтому обтекание профиля можно рассчитать, заменив его системой вихрей, непрерывно распределенных вдоль средней линии профиля. Метод, основанный на замене профиля системой вихрей, предполагает, что поперечные размеры профиля малы по сравнению с длиной хорды профиля, т. е. фактически рассматривается обтекание не собственно профиля, а его средней линии. [c.161]

Статическая устойчивость летательного аппарата может быть обеспечена при помощи кольцевых стабилизаторов (рис. 1.8.11). Такой стабилизатор характеризуется углом установки профиля ао относительно продольной оси симметрии, радиусом окружности, проходящей через задние кромки сечений ( донный радиус), удлинением 2rjb (Ь — хорда профиля). [c.70]

Экспериментальные исследования профилей крыльев выявили сильную зависимость положения места перехода от градиента давления внешнего течения. При этом оказалось, что в первом приближении координата точки минимума давления определяет место перехода. В свою очередь эта координата также с известным приближением совпадает с местом наибольшей толщины профиля. Поэтому ламинаризированные профили с большой протяженностью ламинарного пограничного слоя имеют смещенные к задней кромке участки наибольшей толщины. По экспериментальным данным, точка минимума давления может быть удалена от передней кромки на расстояние 60—65% хорды профиля. Сопротивление такого профиля, обусловленное воздействием ламинарного трения, может быть снижено по сравнению с обычным профилем в полтора-два раза. [c.90]

В — массовый расход теплина, кг/с ширина, м, см Ь — хорда профиля, м, см [c.4]

Для уменьшения эрозии рабочих лопаток паровых конденсационных турбин полезно увеличивать осевой зазор между сопловым аппаратом и рабочим колесом. При этом будет увеличиваться количество влаги, отбрасываемой на корпус в осевом зазоре, и уменьшаться количество капель, ударяющих по рабочим лопаткам (см. выше 3 и 4). При значениях угла выхода а менее 20—22° длина зоны полной сепарации того же порядка, что и высота лопатки Л. 125]. Ясно, что для стационарных турбин с длинными лопатками выполнить осевые зазоры таких размеров не представляется возможным. Однако в некоторых типах малоразмерных турбин осевые зазоры такого порядка могут оказаться приемлемыми и целесообразными. Прейскорн [Л. 4] считает, что величина этого зазора в турбинах с длинными лопатками должна быть (0,25ч-1) Ь (где Ь — хорда профиля лопатки). [c.82]

Входная кромка при дозвуковой скорости входа должна быть скруглена не очень малым радиусом (Г) 0,02 Ьо, где Ьо — хорда профиля). С увеличением радиуса г, растет атакоустойчи-вость профиля потери при обтекании слабо меняются с изменением угла атаки. [c.15]

Теплотехнический справочник Том 2 (1976) -- [ c.73 ]

Механика жидкости и газа (1978) -- [ c.178 ]

Теплотехнический справочник том 2 издание 2 (1976) -- [ c.73 ]

Теоретическая гидродинамика (1964) -- [ c.183 ]

Аэродинамика Часть 1 (1949) -- [ c.550 ]

Турбины тепловых и атомных электрических станций Издание 2 (2001) -- [ c.66 , c.81 , c.84 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...