Сопло коническое

Исследования показали, что наибольшую длину струи дает применение сопла конической формы с крестообразным успокоителем и с цилиндрическим участком на выходе. Конструкция такого сопла с выходным диаметром 8 мм показана на рис. 5.9. [c.203]

Коническому диффузору с углом расширения 7° соответствует больший расход питания по сравнению с тарельчатым диффузором при малой высоте Н вихревой камеры. Можно несколько увеличить пропускную способность усилителя (до 5%), если вход диффузора скруглить радиусом, равным диаметру выходного сопла. Конический диффузор позволяет также значительно увеличить высоту Н без заметного уменьшения /Срз- При этом существенно может быть уменьшена амплитуда шумов. Нестабильность или шум вихревого усилителя связаны с нестабильностью положения ядра закрученного потока, выходящего в атмосферу. [c.298]

Конструкция сопла и его расположение на контуре должны обеспечивать легкость замены, очистки и возможность установки под любым необходимым углом. Вход в канал сопла конический— это уменьшает сопротивление истечению струи и предотвращает перекрытие канала при повороте сопла. [c.17]

Сужающаяся и расширяющаяся части первого сопла конические. Сужающаяся часть второго сопла имеет синусоидальный профиль, а расширяющаяся часть — коническая. [c.90]

Для уменьшения потери давления можно присоединять к соплам конические расширители, которые вновь превращают кинетическую энергию в энергию давления (сопла Вентури). [c.226]

На рис. 173 приведены два отводных канала конического сопла кольцевой (рис. 173, а), изготовленный из двух штампованных половин, ось — плоская кривая, f-пост., 2-пост. и коленный (рис. 173, б), составленный из отрезков цилиндрических труб. Эти примеры наглядно показывают аппроксимацию, т. е. замену сложной поверхности простой. На рис. 173, в приведена развертка коленного канала. Как видно, эллипсы преобразовались на развертке в синусоиды. Чертеж развертки выполнен с учетом рационального раскроя. [c.232]

Аналитический метод расчета влияния формы на теплообмен излучением в коническом сопле описан в работо [3881 численный метод разработан в работе [6431. В применении к соплам с многофазным потоком на выходе, эти методы следует изменить в соответствии с материалом предыдущих глав. [c.335]

Заканчивая рассмотрение одномерного метода расчета, заметим, что этот метод может быть применен нри расчете параметров газа в промежуточных сечениях струи, при построении границы струи, при истечении газа из конического сопла и при истечении в вакуум или среду с повышенным уровнем статического давления (Л < 1). [c.426]

Рис. 8.4. Коэффициенты расхода в сверхзвуковых конических соплах со скругленной стенкой в окрестности критического сечения при разных углах конусности дозвуковой части ( = 30°, 45°, 75-4-90°) и постоянном угла конусности сверхзвуковой части (а = 15°)

Рис. 8.8. Изменение толщины пограничного слоя S по длине конического сопла Лаваля (см. рис. 8.7) 1 — толщина слоя в начально. сечении бо = 0,188", 2 — то же при 6 = 0, 3 — толщина слоя в горле бцр = О

Величина фр в конических соплах зависит главным образом от относительного радиуса кривизны стенки сопла в области горла соответствующие опытные данные Рао ) хорошо аппроксимируются степенной формулой [c.442]

Коэффициент фа для равномерного конического потока на срезе сопла определяется по среднему значению проекции скорости на ось сопла [c.442]

При выводе формулы (XIИ. 19) предполагалось, что потери напора при внезапном сужении тр/бы происходят вследствие того, что струя при входе в трубу меньшего диаметра сжимается, а ее последующее расширение вызывает потери. Если уменьшить сжатие струи, например, путем плавного сопряжения конической части с цилиндрической или замены конической части криволинейной (рис. ХП1.13), то потери можно значительно уменьшить. Коэффициент сопротивления такого плавного сужения (его иногда называют соплом) принимается равным 0,01—0,1 в зависимости от степени сужения, его плавности и числа Рейнольдса. [c.211]

Струя жидкости с большой скоростью (25—30 м/с) вытекает из насадка и попадает на плитку 3 с приемными соплами 2 и 5. Последние представляют собой конически расходящиеся каналы, поэтому скоростной напор в них преобразуется в статический. [c.275]

Поскольку X] задано по условию задачи, а определено по (10-59), то по (10-60) несложно найти Si. Промежуточные значения площадей поперечных сечений сопла можно найти по той же формуле (10-60), если задаться законом изменения по его длине приведенной скорости X (х) или давления е (х). Но если необходимо с помощью сопла Лаваля обеспечить только заданное значение средней скорости, а равномерность распределения скоростей в сечении несущественна, то иногда выполняют расширяющуюся часть конической с углом раствора, не превыщающим 12°. Для получения равномерного поля скоростей на выходе из сопла его очертания должны быть рассчитаны методами теории двумерных течений. [c.454]

Эти данные были получены для холодного воздуха, который использовался в качестве рабочего тела в сопле и при вдуве, причем сопло имело параболическую образующую и степень расширения (8а/8 )с = 27,2. Кольцевая пластина уступа была равномерно перфорирована. Площадь под отверстиями в случае цилиндрического насадка составляла 3,1%, а для конического (с полууглом раствора реп = 6,6°) — 7,8%. Степень расширения каждого сопла с насадком (5 /5 )н = 50. [c.320]

Из графиков, приведенных на рис. 4.3.4, видно, что с увеличением относительного расхода коэффициент тяги возрастает, однако по мере повышения интенсивности вдува этот рост замедляется. Конический насадок оказывается эффективнее цилиндрического с той же длиной. Если же увеличить длину цилиндрического насадка, то это ухудшит тяговые характеристики сопла (кривая 3 на рис. 4.3.4 соответствует увеличению длины насадка вдвое). [c.320]

Участки поверхности сопла и дефлектора, на которые действует возмущенный поток, имеют сложные очертания, что обусловлено влиянием краевых эффектов. Для точного их воспроизведения следует использовать экспериментальные данные, полученные по дренажным испытаниям, а также наблюдениям за следом течения на поверхности сопла и дефлектора. В первом приближении можно считать, что рассматриваемые поверхности ограничены коническими скачками уплотнения с прямолинейными образующими А А и ВВ и с осями симметрии, расположенными соответственно на стенках сопла и дефлектора. [c.329]

Боковыми границами зоны отрыва являются линии пересечения внутренней поверхности сопла с конической поверхностью, образующей которой служит прямая линия передней ножки Х-образного скачка, а осью симметрии — касательная к поверхности сопла в точке отрыва. [c.348]

Далее необходимо определить форму и положение скачка конденсации в расширяющейся части сопла. Опираясь на опытные данные (см. гл. 6), 2ложно утверждать, что до некоторого минимального перегрева Яп-мин за горлом устойчиво существует система двух косых скачков конденсации (в осесимметричном сопле — конический скачок конденсации). Система замыкается двумя волнами разрежения (рис. 8-10). Начиная от точек выхода индуцированных конденсационными скачками волн Маха на стенки сопла (точки /л и т ), необходимо строить участки mN, rtiiNi, NL и N L стенок так, чтобы отраженные волны были частично или полностью погашены. Тогда за точками L я L течение будет равномерным. [c.223]

Наиболее распространенной является струйная местная защита потоком газа, истекающим из сопла сварочной горелки (рис. 4.14). Качество струйной защиты зависит от конструкции и размеров сопла 1, расстояния Ь от среза сопла -А до поверхности свариваемого материала и расхода защитного газа. В строении газового потока различают две области ядро струи 2 и периферийный участок 3. Надежная защита металла гарантирована только в пределах ядра потока, максимальная длина Н которого наблюдается при ламинарном истечении газа из сопла. Применяют различную форму проточной части сопла коническую, цилиндрическую и профилированн то. Для улучщения струйной защиты на входе в сопло в горелке устанавливают мелкие сетки, пористые материалы и т.п., позволяющие дополнительно выравнивать поток газа на выходе из сопла. Расход защитного газа должен обеспечивать ламинарное истечение струи. [c.124]

Сужающе-расширяющиеся сопловые аппараты применяют в сверхзвуковых турбинах и выполняют в виде решеток из плоских сопл или в виде индивидуальных сопл конического или прямоугольного сечения. Такие сопловые аппараты чаще всего выполняют парциальными. У конических сопл с диаметром выхода степень парциальности определяется уравнением (14.128). [c.232]

На практике, однако, часто бывает необходимо профилировать сопло так, чтобы выполнялось только требование прогр-ессирую-ш его возрастания скорости течения газа вдоль сопла, причем можно исходить из предположения, что газовый поток состоит из ряда следующих друг за другом параллельных слоев. Характеристика сопла в действительности не очень чувствительна к его геометрии, которая часто выбирается на основе технологических соображений (конические поверхности). Непосредственно вслед за входом в сопло поперечное сечение может изменяться достаточно быстро (чем выше отношение /к//кр, т. е., чем меньше скорость на входе Ук, тем больше может быть угол наклона образующей сужающейся части сопла). Если входной участок сопла конический, то полуугол входа Рк обычно колеблется между 30 и 45°. Около критического сечения радиус кривизны профиля должен быть достаточным для того, чтобы обеспечить прогрессирующее нарастание скорости. На практике сужающаяся и расширяющаяся части сопла соединяются тороидальной кольцевой секцией, причем радиус закругления выбирается в интервале от двух до трех радиусов критического сечения (обычно около двух радиусов). [c.89]

Для облегчения изготовления расширяющуюся часть сопла часто делают конической, хотя в этом случае поток получается неодномерным. Для таких сопел полуугол закритической части а<г выбирается равным примерно 15Р. На фиг. 2. 6 приведено два типа сопловых профилей в первом случае и сужающаяся и расширяющаяся части сопла — конические, во втором — сужающаяся часть сопла имеет синусоидальный профиль, а расширяющаяся часть вьшолнена в виде конуса. [c.89]

Фиг. 7.26. Геометрия камеры сгорания, а—цилиндрическая камера, б—сферическая камера, в—грушевидная камера, г—цилиндрическая камера без горловины (полутепло-вое сопло, —коническая камера.

Сопло Лаваля состоит из короткого суживаюш егося участка и расширяющейся конической насадки (рис. 13-10). Опыты показывают, что угол конусности расширяющейся части должен быть равен ф = 8—12°. При больших углах наблюдается отрыв струи от стенок канала. [c.211]

В воздухоохладителе КВЖ (рис. 5.38) патрубки холодного потока выполняют роль активных сопл эжекторов, подсасывающих воздух из атмосферы для возможности регулирования и расширения эксплуатационных возможностей. Это позволяет, например, понизить температуру потока охлажденного в КВЖ до температуры, разрешенной из условия обеспечения санитарно-гигиенических норм. Вместе с тем, при сохранении холодопроизводительно-сти возрастает массовый расход потока, охлаждающего объект. Оптимальным является режим с заглушенной на горячем конце вихревой трубой первой ступени (ц,= 1,0) и вихревыми трубами второй ступени, работающими при относительной доле охлажденного потока ц,= 0,7. В воздухоохладителе КВЖ использовались коническо-цилиндрические вихревые трубы 5 мм, /=22rf, [c.279]

Опишем цикл предлагаемой установки изображенный на Т, S-н Р, i — диаграммах (рис. 8.20). В предлагаемой установке в вихревой трубе происходит сепарация конденсата — жидкой фазы хладагента и отвод части несконденсировавшегося газа. Как уже отмечалось, вихревая труба выполняет роль конденсатора и расширительного устройства с переохладителем. После процесса охлаждения 2"—2 рабочее тело через завихритель 13 подается в вихревую трубу 3 в виде интенсивно закрученного вихревого потока. В процессе энергоразделения повышается температура у периферийного потока, перемещающегося от соплового ввода за-вихрителя 13 к крестовине 7. Температура периферийных масс газа на 30—50% выше исходной. Этот факт и высокий коэффициент теплоотдачи от подогретых масс газа к стенкам камеры энергетического разделения 14 приводит к интенсификации теплообмена и уменьшению потребной поверхности теплообмена у конденсатора, а, следовательно, обеспечивает уменьшение его габаритов и металлоемкости. В приосевом вихре, имеющем пониженную температуру за счет расширения в процессе дросселирования и вследствие реализации эффекта Ранка, происходит конденсация. Образовавшиеся капли влаги отбрасываются центробежными силами на периферию. Часть конденсата вытекает через кольцевую щель 18 в конденсатосборник, а другая уносится потоком и вытекает через кольцевое коническое сопло 9 в камеру сепарации 4. По стенкам камеры сепарации жидкая фаза хладагента стекает и отводится в испаритель 10. Из испарителя 10 жидкая фаза прокачивается насосом 11 через охлаждаемый объект 12, охлаждает его и возвращается в испаритель 10. Из испарителя 10 паровая фаза через сопло 17 поступает в вихревую трубу в центральную ее часть в область рециркуляционного течения и через коническое кольцевое сопло 9 выбрасывается в се-парационную камеру 4, откуда в виде паровой фазы всасывается вновь в компрессор 1, сжимается до необходимого давления и вновь возвращается через теплообменник 2 на вход в вихревую трубу 3. По межрубашечному пространству 16 между камерой энергоразделения 14 и кожухом 15 циркулирует охлаждающая [c.397]

На рис. 8.2 приведены линии, соединяющие точки с равными значениями числа Маха в конических сужающихся соплах с разными углами наклона стенки = 15°, 25°, 40°) для значения Яс = 2 данные заимствованы из работы Вихофера и Могора ) кружками изображены опытные данные, линиями — результаты [c.431]

Рис. 8.3. Зависимость коэффициента расхода от отношения полного давления перед коническим сужающимся соплом к статическому давлению на среае

Полное давление (с учетом пограничного слоя) в выходном сочении конического сверхзвукового сопла можно оценить приближенно по следующей формуле ) [c.441]

Уменьшая а, т. е. удлиняя сопло (при неизменной величине FJFi,p), можно уменьшить значение ф при этом растет поверхность трения, т. е. увеличивается значение ф/ оптимальное коническое соило, в котором суммарный коэффициент скорости фс достигает максимума, получается при а ==8—12°. [c.442]

Графики зависимости Ку от Pojfpi для случая вдува газа навстречу потоку (при угле ф = 58,8°) через коническое расширяющееся сопло с углом [c.369]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...