Метод приведенного поперечного сечени

Пример 2. Рассчитаем балку, описанную в примере 1 (рис. 5.28), методом приведенного поперечного сечения, принимая, что сечение целиком состоит из материала 1. Таким образом, при приведении верхняя часть сечения балки будет оставаться неизменной (см, рис. 5.29, а), а ширина нижней части будет умножаться на коэффициент п=Ец/Е1, который в данном случае равен 20. [c.186]

Пример 3. Для того чтобы еще раз продемонстрировать метод приведенных поперечных сечений,, решим предыдущую задачу для балки с приведенным сечением из материала 2. В этом случае коэффициент п будет иметь величину /ао-При построении приведенного поперечного сечения заметим, что часть поперечного сечения балки, занятая материалом 2, остается неизменной, в то время как ширина части сечения, занятой материалом 1, уменьшится за счет умножения на коэффициент п (см. рис. 5.29, Ь). [c.187]

Метод приведенного поперечного сечения широко используется при расчетах железобетонных балок, и читателю, интересующемуся расчетом таких балок, следует обратиться к справочнику по проектированию железобетонных конструкций. [c.187]

Во всех рассматриваемых задачах решение распадается на два этапа. На первом выясняют напряженное состояние в сечениях балки, а затем определяют перемещения, причем здесь возможно рассмотрение балок либо с переменным поперечным сечением, но исходной внешней нагрузкой, либо с исходным поперечным сечением, но некоторой приведенной нагрузкой, зависящей от заданной внешней нагрузки и от диаграммы работы материала. На этом этапе расчета могут быть широко использованы хорошо известные методы определения перемещений в балках (метод последовательных приближений, метод начальных параметров, графо-аналитический метод и т. п.). [c.173]

Поскольку X] задано по условию задачи, а определено по (10-59), то по (10-60) несложно найти Si. Промежуточные значения площадей поперечных сечений сопла можно найти по той же формуле (10-60), если задаться законом изменения по его длине приведенной скорости X (х) или давления е (х). Но если необходимо с помощью сопла Лаваля обеспечить только заданное значение средней скорости, а равномерность распределения скоростей в сечении несущественна, то иногда выполняют расширяющуюся часть конической с углом раствора, не превыщающим 12°. Для получения равномерного поля скоростей на выходе из сопла его очертания должны быть рассчитаны методами теории двумерных течений. [c.454]

Анализ характеристик УС основывается на приведенных в гл. 2 соотношениях. В качестве первичных параметров нами брались матрицы погонных сопротивлений Z и проводимостей Y, длина связанных линий I и величины нагрузочных сопротивлений 2, [20]. Расчет матриц Z, Y проводится тем или иным методом по размерам поперечного сечения СПЛ, которые на первом этапе синтеза (проектирования) неизвестны. Поэтому при проектировании устройств на основе УС появляется задача сравнить разнообразные конструктивные варианты, исходя из критерия предельно достижимой регулировки параметров через систему обобщенных параметров. Очевидно, что решение подобной задачи можно рассматривать как один из этапов структурного синтеза. [c.58]

Изложен метод определения напряжений в точках поперечных сечений тела, вращения по данным нормального и наклонного просвечиваний меридионального слоя поляризационно-оптической модели. Приведен пример определения напряженного состояния ступенчатого вала с галтелью на составной оптической модели из материала ОНС с оптически чувствительной вклейкой, [c.148]

Методы, приведенные в предыдущих разделах для вычисления прогибов призматических балок, легко распространить на случай непризматических балок. В последнюю категорию включаются балки, имеющие на различных участках разные площади поперечного сечения, а также суживающиеся балки (см. рис. 6.15, а и 6.16). Если размеры поперечного сечения балки меняются скачком, то вблизи мест подобных изменений будут возникать концентрации напряжений, носящие локальный характер, однако эти локальные [c.229]

Задача в двух измерениях о диффракции плоских волн у цилиндрического препятствия с п]х>извольной формой поперечного сечения может быть исследована методом 300 ), причем вместо формулы (5) 290 должна быть взята приведенная выше формула (1). Так как при этом новые вопросы не затрагиваются, то достаточно будет привести важнейшие результаты. Мы будем считать, что волны исходят из направления (А, ц, 0) и будем поэтому писать [c.667]

В приведенном выше подходе к задаче уравнения были выведены для малого отрезка проволоки, который движется в пространстве и изменяет свою длину и площадь поперечного сечения, когда проволока растягивается. При подходе к задаче по методу Эйлера, как это делал Тейлор, рассматривается фиксированная область пространства, а уравнения движения и неразрывности получаются для проволоки, проходящей через эту область. [c.154]

Приведенные ниже данные о напряженном состоянии различных сварных соединений получены при испытании плоских моделей, которые изготовлялись из металлических листов и по своей форме соответствовали форме поперечного сечения сварных соединений. Сопоставление данных, полученных при испытании металлических моделей и моделей из прозрачных материалов, применяемых при оптическом методе исследования напряженного состояния [41 и 451, показало достаточно близкое их совпадение. [c.45]

Приведенные на фиг. 2 схемы (типа А) предназначены для контроля отклонений от геометрической формы в осевом сечении цилиндра (конусность, вогнутость, бочкообразность). Контроль отклонений от геометрической формы в поперечном сечении цилиндра может производиться дифференцированным методом (например, контроль овальности независимо от диаметра) или же путем ограничения предельных контуров изделия полем суммарного допуска. Для осуществления последнего можно использовать один измерительный стержень, причем во время измерения деталь должна вращаться на измерительной позиции. Такая измерительная схема показана на фиг. 5 (тип Б 1а). [c.266]

Эти чрезвычайно общие асимптотические правила (259) и (260), описывающие нелинейное распространение импульса (ряд интересных частных случаев их применения приведен в следующем разделе), иллюстрируют мощность метода преобразования при решении задач с постепенно меняющимися физическими свойствами жидкости и поперечным сечением. [c.237]

Для решения задач упруго-пластического кручения можно применять приведенный в 21 обратный метод задаваясь формой упругого ядра, находить форму контура поперечного сечения соответствующего этому ядру. Этот обратный метод, предложенный автором [86], дает возможность решать различные задачи об упруго-пластическом кручении. [c.174]

Приведенный метод дает возможность рассмотреть кручение сектора кругового кольца и при других меридиональных поперечных сечениях. [c.175]

Как видно из данных, приведенных в последних колонках табл.4.1, расход воздуха, рассчитанный по формуле (167) в области 10 < / < Ю , практически не отличается от величин, определенных по более точной формуле (151). Относительная погрешность не превышает 10%. Удовлетворительно согласуются результаты и для эпюры скоростей в поперечном сечении струи (рис. 4.3). Поскольку характер поведения интегральных кривых одинаков, можно ожидать удовлетворительные результаты применения метода Блазиуса и при решении уравнения для струи сыпучего материала. [c.175]

В случаях испытания образцов как с плоскими, так и с криволинейными поверхностями малейшее изменение расположения преобразователей, закрепленных на поверхности образцов, приводило к значительным изменениям уровня сигнала, отмечаемого индикатором. Несмотря на то, что характеристика приемника не была строго линейной и давала искажения при больших амплитудах, имелся достаточно широкий диапазон, на котором линейность сохранялась. Из приведенных опытов выяснилось, что интерференционные явления, связанные с образованием стоячих волн, настолько сильны, что делают невозможным применение метода незатухающих волн для испытания материалов за исключением тех случаев, когда дефекты настолько велики, что почти полностью прекращают распространение звука в образце. При этом наблюдается большое количество ложных сигналов, которые можно отличить от правильных, проводя многократное повторение испытаний. На основании повторяемости того или иного сигнала можно выяснить, соответствует ли он дефекту в материале или нет. В тех случаях, когда поперечное сечение трещины в материале настолько велико, что полностью прерывает распространение ультразвука, результаты испытаний оказываются вполне удовлетворительными получаются четкие и устойчивые сигналы. [c.152]

Конечно, с помощью приведенных выражений для Qy и нельзя определить их значения, наоборот, найдя с помощью метода сечений величины Qy и Мх, можно по соответствующим формулам найти касательные и нормальные напряжения. Как это делается, будет показано ниже, а пока займемся применением метода сечений для определения величин поперечных сил и изгибающих моментов. [c.259]

Метод приведенных поперечных сечений может быть легко р ас- = пространен, на. случай, когда имеется более двух мат иашв Точно так же можно привести исходную балку к балке-йЗ материала с произвольной величиной в этом случае все части поперечного сеченш исходной балки должны быть соответственно приведены, к этому фиктивному материалу. Разумеется, более простым и привычным является приведение к одному из исходных материалов, выбранному произвольно. [c.185]

Новый метод установления критериев оптимальности (разд. 4) проиллюстрирован на примере оптимального проектирования статически неопределимой балки с кусочно-постоянными или непрерывно меняющимися поперечными сечениями считается, что задан прогиб балки в сечении, в котором прилолсена единственная нагрузка — сосредоточенная сила. Кратко обсуждаются другие возмол ные приложения этого метода (разд. 5). В заключение приведен простой пример многоцелевого проектирования (разд. 6). [c.87]

Наиболее распространенным являет я метод нахождения средних значений параметров р, Т и % при сохранении в исходном и осредненном потоках одинаковыми расхода газа G, полной энергии Е и импульса I. Условия G = onst, Е = onst и / = onst дают необходимые для решения задачи три уравнения с тремя неизвестными. Пусть в поперечном сечении исходного неравномерного потока известны (заданы пли измерены) поля температуры, полного и статического давлений. Тогда можно считать в каждой точке сечения известными полное давление р, температуру торможения Т и приведенную скорость %. По величине X для каждой точки сечения могут быть найдены газодинамические функции q(X), z X) и др. Для потока в целом расход, импульс и энергия определяются путем интегрирования соответствующих элементарных выражений по всему сечению. Так, например, расход газа равен [c.268]

Изложенным методом задача о поперечном ударе по тонкому стержню прямоугольного поперечного сечения для материала с линейным упрочнением oj = (1 — Е 1Е) — е /е), где Е — модуль упрочнения, подробно рассмотрена М. П. Галиным [5], X. А. Рахматулиным и Ю. А. Демьяновым [35]. Представляют определенный интерес решения ряда частных задач о поперечном ударе по стержню, приведенные в книге В. Гольдсмита [6]. [c.251]

В качестве примера изложенного метода рассмотрим результаты восстановления (рис. 3.9) вектора нормальных усилий Рг(>") на торце полого кругового цилиндра с теми же геометрическими размерами поперечного сечения, что и в приведенном выше примере. Высота цилиндра -100 мм. Исходная информация бралась в виде радиальной компоненты вектора перемещений на наружной поверхности цилиндра. Внутренняя и наружная поверхности цилиндра свободны от нагрузок, нижний торец закреплен от осевых перемещений. Расчеты проводились вариационноразностным методом на регулярной сетке Аг = 10 мм, Дг = 5 мм. Вначале решалась прямая задача по заданному вектору нормальных усилий на горце р (г) находился вектор перемещений на внешней грани цилиндра затем обратная задача. На выбранной сетке строились матричные аналоги интегральных операторов уравнений (3.16) и (3.17), по которым находился матричный оператор уравнения (3.18). Методом последовательных приближений решалась разностная задача для уравнения (3.18). На рисунке приведены точное решение — пунктирная линия нерегуляризованное решение, соответствующее решению интегрального уравнения первого рода (3.9) и не имеющее ничего общего с искомым решением - кружки с крестиками решение уравнения (3.18), полученное методом последовательных приближений при различных начальных приближениях вектора р°(г) (осциллирующая функция — квадраты, сосредоточенная сила - треугольник. Из рисунка видно, что метод дает устойчивое приближение к искомой функции и мало чувствителен к выбору начального приближения. [c.78]

Исходной для метода приведения служит гипотеза плоских сечений, согласно которой поперечное сечение железобетонного бруска, плоское до деформации, остается плоским и после деформации. Так, например, при растяжении или сжатии оно смещается пара.члельпо своему первоначальному положению — все продольные волокна бетона и железа удлиняются (или соответственно укорачиваются) на одну и ту же величину AL (рис. 27). При изгибе балки поперечные сечения, оставаясь плоскими, разворачиваются веером одно по отношению к другому, поворачиваясь каждое вокруг своей оси при этом верх- [c.141]

Данный метод исследования газовой коррозии мождо принять только в том случае, когда сопротивление увеличивается исключительно вследствие уменьшения поперечного сечения образцов и не связано с нагревом металла. Применение метода еще затрудняет неравномерное окисление структурных составляющих ряда сплавов. Поэтому им пользуются только при достаточно малых изменениях электросопротивления в зависимости от состава сплава. Несмотря на приведенные ограничения, метод измерения электросопротивления оправдал себя при проведении ряда работ по изучению газовой коррозии [102— 105]. Неприемлемым оказался этот метод при определении скорости окисления хромоникелевых сплавов в связи с тем, что термообработка влияет на их электросопротивление [106]. [c.92]

Впервые качественный метод расчета диффузии дал Фик, использовав для этого уравнения теплопроводности, выведенные Фурье. Фик исходил из гипотезы, что в изотропной среде количество Q диффундирующего вещества, переходящего за единицу времени через единицу площади поперечного сечения, пропорционально градиенту концентрации, измеряемому по нормали к этому сечению Q = —Одс1дх, где Ь — коэффициент диффузии с — концентрация диффундирующего вещества х — координата, Приведенное соотношение называется первым законом Фика. [c.138]

Приведенная формулировка не может рассматриваться как определение понятия продольная сила , она указывает лишь метод для нахождения ее величины и направления. Продольной силой в поперечном сечении бруса называется равнодействуюи ая внутренних нормальных сил, возникающих в этом сечении. [c.29]

Если поперечное сечение бруса не симметрично относительно главной центральной оси Ох, то явление изгиба значительно осложняется. Приведенное сейчас решение задачи сохраняет силу, если равнодействующая нагрузки Q лежит не в главной плоскости Охг бруса, а в другой плоскости, ей параллельной и пересекающей поперечное сечение в некоторой точке, называемой центром изгиба. В. случае тонкостенных брусьев разыскание центра изгиба можно выполнить приближенно элементарным способом, излагаемым в курсах сопротивления материалов. Общий метод определения его можно найти в книге А. и Л. Фёппль Сила и деформация , т. И, ОНТИ, 1936 г. Приложение О центре изгиба , статья Г. Э. Проктора. [c.240]

Приведенный выше (фиг. 165) пример представляет один из методов определения глубины проникновения закалки, т. е. характеристики прокаливаемости стали при этом нужно иметь серию образцов разного диаметра и после закалки наблюдать макроструктуру их поперечных сечений ,a также измерять на них твердость (обычно по Роквеллу). [c.248]

Изложенный способ проверочного расчета ходовых винтов на устойчивость не учитывает того, что она зависит не только от Q, жесткости Е] поперечного сечения и приведенной длины V-/ винта, но также и от величины передаваемого крутящего момента Мх и от числа п об/мин. В ответственных случаях следует принимать во внимание эти факторы и вести расчет, пользуясь методами теории упругости для вала, подверженного действию осевой силы и крутянгей пары. Практически удобна для этой цели формула инж. И. Е. Шан1кова (см. [8]) [c.511]

В данной статье мы ограничились рассмотрением критического состояния внецентренно сжатых стержней двух форм поперечного сечения (Н-образного и прямоугольного). Однако приведенный выше приближенный метод м ожет быть использован для исследования устойчивости стержней с любой формой сечения, применяемой обычно в металлических конструкциях (двутавр, тавр и другие сечения). [c.176]

В отличие от стержней круглого поперечного сечения при кручении прямоугольных стержней гипотеза плоских сечений не выполняется, поэтому решение методами сопротивления материалов не может быть получено. Это решение получено с использованием методов теории упругости, а мы воспользуемся этим решением. Закон распределения напряжений по сечению приведен на рис. 4.104. Анализ напряжений позволяет отметить, что касательные напряжения во всех точках сечения на поверхности стержня направлены вдоль контура сечения, в угловых точках напряжения равны нулю, а максимгшьные напряжения возникают в середине длинной стороны, в середине короткой стороны напряжения имеют экстремум. Для расчетов на прочность представляют интерес только максимальные напряжения, которые могут быть определены по упрош ен-ному соотношению [c.391]

До открытия общих уравнений существовала теория кручения и изгиба балок, ведущая свое начало от исследований Галилея и соображений Кулона. Проблемы, являющиеся предметом этих теорий, принадлежат к числу наиболее важных по своему практическому значению, так как многие проблемы, с которыми приходится иметь дело инженерам, в грубом приближении сводятся к вопросам сопротивления балок. Коши был первым исследователем, который пытался применить общие уравнения к проблемам этого рода и, хотя его исследование о кручении прямоугольной призмы 85] оказалось ошибочным, оно все же имело большое сторическое значение, так как он установил, что поперечные сечения не остаются Плоскими, Значение его исследований для практических приложений было невелико. Практические руководства первой половины прошлого столетня содержат теорию кручения, которая приводит к выводам, принадлежащим, как мы уже указывали. Кулону этот вывод состоял в том, что сопротивление кручению равно произведению упругой постоянной на величину угла закручивания, отнесенного к единице длины (степень кручения), и на момент инерции поперечного сечеиия. В отношении изгиба практические руководства этого времени следовали теории Бернулли-Эйлера (в действительности принадлежащей Кулону), согласно которой сопротивление изгибу связано только с растяжением и сжатием продольных волокон. Сен-Венану принадлежит заслуга приведения проблемы кручения и изгиба балок в связь с общей теорией. Он учитывал трудность нахождения общих решений и настоятельную необходимость получения в практических целях какой-либо теории, которая могла бы служить для определения деформаций в сооружениях ему было вполне ясно также, что только в очень редких случаях можно знать точное распределение нагрузки, приложенной к части какой-либо конструкции это привело его к размышлениям о методах, применявшихся к решению частных задач до того, как были получены общие уравнения. Таким образом о пришел к изобретению полу-обратного метода, который носит его имя. Многие из обычных допущений и выводов, оказываются верными, по крайней мере, в большинстве случаев следовательно, сохраняя некоторые из этих допущений и выюдов, можно упростить уравнения и получить их решения правда, пользуясь этими решениями, мы не можем удовлетворить любым наперед заданным граничным условиям однако же граничные условия практически наиболее важного типа могут быть удовлетворены. [c.32]

Сильная зависимость интенсивности гармоники от рассотласо вания фазовых скоростей, т. е. от величины 8м — 8в и от толщ ины (1 затрудняет точное количественное определение нелинейной восприимчивости с помощью выражений (6.7) или (6.8) и (6.17) или (6.18) и экспериментального наблюдения генерации гармоиики в пластине. Эту трудность можно обойти, если наблюдать гармонику, отраженную от одной границы нелинейной среды. Примем в соотношениях, приведенных в 6, 8т = 8м, что соответствует согласованию показателей преломления нелинейной пластины и линейной среды. Для экспериментальной реализации условий, эквивалентных идеализированной задаче об отражении от полубесконечной среды, можно применить простой метод — сделать вторую поверхность диффузной и поглощающей или вырезать ее под углом к передней поверхности. Можно использовать также полностью отраженный луч с основной частотой, который генерирует гармоники на расстоянии, равном глубине проникновения, т. е. порядка нескольких длин волн, как показано 5. В любом случае нужно еще совершенно точно знать распределение интенсивности падающего лазерного луча во времени и в поперечном сечении. После проведения абсолютной калибровки можно таким образом измерить нелинейную восприимчивость любого образца, если сравнить интенсивность отраженной от него гармоники с интенсивностью гармоники, генерируемой нелинейным стандартным образцом, через который проходит тот же луч лазера. [c.377]

Рис. 5.17. Изменение боковой силы и смещения тяги по дли- ности, оказались близкими к результатам работы [242]. Однако с ростом угла 0 различие в результатах расчетов увеличивается, а для профилированных сонел характерны большие углы наклона контура в окрестности минимального сечения. Расчет течений газа в профилированных соплах, рассмотренных в работе [242], был выполнен с помощью разностного метода, изложенного выше. Рис. 5.18 иллюстрирует хорошее совпадение этих расчетов (сплошные кривые) с данными [242] (пунктир). Существенное влияние 2 на связано с наличием больших градиентов параметров в поперечных сечениях профилированного сопла, прежде всего в области, примыкающей к минимальному сечению. Расчеты течений в профилированных соплах по линейной теории дают результаты, значительно отличающиеся от приведенных на рис. 5.18. Замена начального участка сопла различными эквивалентными конусами или цилиндром не дает удовлетворительных результатов. Гораздо лучшее совиадение результатов наблюдалось в том случае, когда расчет начинался не от критического сечения, а от некоторого сечения, расположенного в сверхзвуковой области. Нри

Следует заметить, что непосредственное наблюдение присоединенной волны в эксперименте является довольно трудной задачей. Дело в том, что присоединенная волна суш,ествует лишь при некоторых дискретных значениях приведенного поверхностного импеданса Т1, определяемых из уравнения (1.7.12). Для регулярных волноводов из-за флуктуаций параметров, неточностей в изготовлении и т. д., мы практически всегда будем находиться в условиях существования только невырожденных волн, хотя фазовые постоянные и структуры полей двух волн могут оказаться достаточно близкими. В таком случае присоединенная волна — это некоторая Jчaтeмaтuчe кaя абстракция, удобная для описания процессов трансформации волн при сближении их фазовых постоянных и распределений полей. Иное дело — нерегулярные волноводные переходы, например импедансные волноводы с переменным приведенным импедансом г (2). Если 11(2) в процессе изменения проходит через точку /-кратности, в данной системе могут возникать новые физические эффекты, обусловленные возбужде нием присоединенной волны. Для плоского волновода такая задача рассмотрена в [34]. В основу анализа положен метод поперечных сечений решение системы дифференциальных уравнений проводится асимптотически в пулевом порядке по параметру малости г д 1дг. Основной результат [34] состоит в следующем если на участок переменного импеданса падает 5-я собственная волна и имеется точка /-кратности -й и р-й волн, то преобразование 5-й волны в р-ю происходит уже в нулевом порядке по параметру е Данный эффект можно наблюдать экспериментально возможно, он найдет и практическое применение. Заме- [c.62]

Метод может обеспечить получение достаточно хорошо контролируемого профиля показателя преломления путем тщательного поддержания в процессе осаждения требуемого закона распределения температуры в поперечном сечении пористого стержня. Установлено, что концентрация ОеОа в синтезируемых стеклянных частицах увеличивается равномерно с температурой осаждения в диапазоне 300. ... .. 800 С. Прн использовании данного процесса были получены длинные градиентные волокна с потерями менее 0,5 дБ/км на 1,55 мкм и дисперсией, не превышающей 1 нс км. Приведенная на рис. 3.5 кривая потерь была получена для волокна, изготовленного этим методом. Невозможность поддержания соответствующего контроля диаметра сердцевины данного волокна привело к наличию остаточных волноводных потерь порядка 0,4 дБ/км. [c.97]

Цель настоящего раздела — определить, какие размеры камеры н какое давление в камере обеспечат оптимальную конструкцию РДТТ с заданными величинами тяги Я и времени работы двигателя 4. В целях простоты ограничимся рассмотрением случая цилиндрического заряда, горящего по боковым поверхностям и обеспечивающего нейтральный закон горения но излагаемый метод может быть распространен и на другие случаи (в разд. 6.5 будет приведен пример расчета для случая уменьшающейся по длине заряда свободной площади поперечного сечения). [c.327]

Приведенный пример только иллюстрирует сам метод проектирования и вовсе не гарантирует получения наилучшей конструкции заряда (в частности, не был рассмотрен заряд с формой поперечного сечения в виде пятилучевой звезды). Кроме того, следует также учитывать влияние эрозионного горения. [c.341]

Метод основан на регистрации рассеянного частицами струи лазерного излучения, сформированного в виде плоскости, ориентированной перпендикулярно оси струи. Естественного за-пыления струи было недостаточно, поэтому использовалось специальное задымляющее устройство, расположенное в форкамере установки. С помогцью оптической системы, подобной приведенной в [38], формировался плоский световой луч (лазерный нож). Источником света служил аргоновый лазер непрерывного действия ЛГ106М мощностью 1,5 Вт. Оптическая система позволяла устанавливать нож в различные сечения струи. На рис. 6.2, а приведена фотография поперечного сечения струи х/Ка — 4,0, полученная с помощью фотокамеры, расположенной ниже но 1ече-нию на расстоянии 0,25 м вне струйного потока [36]. Угол между направлением съемки и осью струи равен 60 . Время экспозиции составляло 2 с, поэтому регистрируется осредненная картина течения. [c.163]

Технологические жидкости являются однофазными или смесью, состоящей из двух, реже из трех фаз. Во всех случаях сплошной средой является жидкость, а дисперсной фазой — твердые частицы, несмешиваемая жидкость или газовые пузырьки. Любая комбинация дисперсных фаз внесет свои особенности в определение величин сопротивления перемещаемым в них деталям. Присутствие посторонних включений в сплошной среде исказит картину распределения скоростей в слоях, которая бывает в однофазной жидкости, так как взвешенные частицы искривляют пути движения отдельных частиц жидкости и вызывают некоторое перемешивание слоев. При этом происходит более быстрый переход ламинарного движения к турбулентному. Однако и до перехода к турбулентному режиму присутствие взвешенных частиц влияет на сопротивление течению лодкости. Твердые частицы сужают пространство, занятое струями жидкости, и увеличивают средний градиент скорости в поперечном сечении потока, а вместе с этим и градиентные силы трения. Но общая закономерность течения тех нологической жидкости не изменится. Поэтому все технологиче ские жидкости будем рассматривать как вязкие несжимаемые и при решении задач использовать метод, применяемый в механике однофазных жидкостей. Все особенности характеристик технологических жидкостей, существенно влияющие на механику движения [121 деталей, следует учитывать эквивалентными коэффициентами приведения (рис. 188). [c.206]

В предыдуш,ем параграфе указывалось, что в обш,епринятых методах расчета диаметр вала, а следовательно, и основные его характеристики принимаются постоянными по всей длине. В действительности диаметр вала сравнительно мало меняется по длине валопровода, однако даже это малое изменение может суш,ественно сказаться на указанных его характеристиках (главным образом, на его изгибной жесткости). Так, диаметр гребного вала превосходит диаметр промежуточного обычно в 1,1 —1,2 раза, что приводит к расхождению в жесткостных характеристиках 1,5—2 раза. Это обстоятельство также нашло свое отражение в излагаемой методике, позволяющей производить расчет поперечных колебаний многопролетной балки со ступенчатым изменением сечения. Однако такой подробный расчет оказывается чрезвычайно сложным. Он существенно упрощается с сохранением достаточной точности при приведении каждого пролета вала к постоянному сечению по рекомендованным в 26 формулам (264) и (265). [c.236]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...