Конус эквивалентный

З-образующие внутреннего, среднего и наружного дополнительных конусов —эквивалентное колесо [c.156]

Так, например, задача об обтекании тонкого конуса эквивалентна задаче об излучении цилиндрических волн от равномерно расширяющегося кругового цилиндра. [c.573]

Силы в зацеплении (рис. 3.108) определяют по размерам в среднем сечении зуба шестерни плоскостью пп, перпендикулярной образующей делительного конуса. Сила нормального давления Fn направлена по линии зацепления эквивалентных колес, т. е. под углом ttu, к образующей делительного конуса. Эту силу раскладывают на три составляющие — окружную Ft, радиальную Ff и осевую F силы, которые на шестерне равны [c.362]

Эвольвентное цилиндрическое зацепление, размеры и форма зубьев которого идентичны размерам и форме зубьев конического зацепления на поверхностях ее дополнительных конусов, называют эквивалентным цилиндрическим зацеплением. На развертке дополнительного конуса конического колеса видно, что длина образующей дополнительного конуса О А является радиусом 0,5d , делительной окружности эквивалентного цилиндрического колеса. Диаметры начальных окружностей цилиндрических эквивалентных колес для расчетного конусного расстояния [c.138]

Член ( 2 (р) в (60.7) пропорционален полю Е (р), созданному в плоскости голограммы волнами от исследуемого объекта. Ясно поэтому, что поле, формируемое соответствующими вторичными источниками Гюйгенса — Френеля, идентично тому полю, которое создается самим объектом в отсутствие голограммы. Таким образом, эта часть поля отвечает мнимому изображению объекта. Можно сказать поэтому, что наблюдение мнимого изображения эквивалентно рассматриванию самого предмета через отверстие, совпадающее с рабочей частью голограммы. В свете сказанного способность голограммы восстанавливать изображение с помощью небольшой части своей поверхности получает почти тривиальное объяснение указанная способность эквивалентна тому, что при непосредственном рассматривании какой-либо точки предмета используется только та часть ее излучения, которая ограничена действующим конусом лучей, попадающих в глаз. [c.247]

Эквивалентные колеса. Зубья конических колес профилируют по эвольвенте так же, как и зубья цилиндрических, но коническая передача является пространственной и поэтому точки ее сопряженных профилей лежат на сферической поверхности, которая не развертывается на плоскость. Поэтому профилирование зубьев конических колес с незначительной погрешностью выполняется на поверхности дополнительных конусов (см. рис. 7.27), которые, мысленно разрезав по образующей, можно развернуть на плоскости. [c.145]

Образующие дополнительных конусов перпендикулярны образующим делительных конусов, поэтому диаметры воображаемых прямозубых цилиндрических колес, называемые эквивалентными колесами, определяются по формулам [c.145]

Определить, во сколько раз сопротивление подогревателя больше сопротивления вынутого звена. Коэффициент сопротивления обосновать эквивалентную шероховатость труб принять равной Ад = 0,15 мм сопротивлением в конусах пренебречь [33, 180]. [c.98]

Формы и размеры эвольвентного профиля зубьев конических колес на развертке дополнительных конусов соответствуют зубьям эквивалентных цилиндрических колес с радиусами делительных окружностей Го1 = O.Sdj/ os 61 = 0,5 2/со8 62 и с числами зубьев 2о1 = 2i/ os 6j 2 2 = Zj/ os 62. [c.52]

С целью упрощения расчетов на прочность конические колеса заменяются эквивалентными цилиндрическими. Модуль эквивалентных цилиндрических колес равен модулю конических колео в сечении, расположенном на середине длины зуба. Профили зубьев конических колес весьма близки профилям зубьев эквивалентных цилиндрических колес, полученных разверткой на плоскость дополнительных конусов. [c.183]

Силы, действующие на зубья колес. Нормальную силу приложенную в средней точке полоски контакта зубьев, разложим на составляющие окружную и радиальную для эквивалентного колеса Sja- Затем силу S , действующую вдоль образующих средних дополнительных конусов, разложим на радиальную Qi2 и осевую Т12 для конического колеса 2. Все силы выразим через окружную силу Р12, которую легко найти по заданному крутящему моменту (нагрузке) на ведомом валу (рис. 10.7) [c.183]

Диаметры средних конусов колес d i и d 2 связаны с диаметрами начальных окружностей эквивалентных колес соотношениями [c.336]

Профилирование эвольвентных зубьев конических колес выполняют на поверхностях внешних дополнительных конусов с вершинами О, и О , образующие которых перпендикулярны образующим делительных конусов. Поверхности дополнительных конусов легко развертываются на плоскость. При этом наибольшие радиусы разверток равны образующим дополнительных конусов О П п О2П и являются радиусами делительных окружностей эквивалентных цилиндрических колес, профили зубьев которых используют в качестве профилей зубьев конических колес. Диаметры эквивалентных колес [c.202]

Более точно развертка среднего дополнительного конуса действительного конического колеса представляет собой делительную окружность эквивалентного цилиндрического колеса. [c.202]

Расчет на контактную прочность рабочих поверхностей зубьев прямозубой конической передачи выполняют по аналогии с прямозубой цилиндрической передачей [см. формулу (9.25)], но для расчетов конические колеса заменяют эквивалентными цилиндрическими прямозубыми колесами 1, начальные окружности которых представляют собой развертки средних дополнительных конусов 2 (рис. 9.31). Диаметры делительных окружностей эквивалентных колес [c.207]

Рис. 11.3. Схема к геометрии зацепления конических колес 1,2,3 — образующие внутреннего, среднего и внешнего дополнительных конусов 4 —эквивалентное колесо

Для прямозубой передачи профили зубьев конического колеса, построенные на развертке дополнительного конуса (см. рис. 11.3), весьма близки к профилям зубьев эквивалентного цилиндрического прямозубого колеса, делительная окружность которого получена разверткой дополнительного конуса на плоскость. Дополнив развертку до полной окружности (рис. 11.5), получим эквивалентное цилиндрическое колесо с числом зубьев [c.168]

Прочностной расчет конической передачи основан на допущении, что несущая способность зубьев конического колеса такая же, как и у эквивалентного цилиндрического (см. рис. 11.3), с той же длиной зуба Ь и профилем, соответствующим среднему дополнительному конусу (среднему сечению зубьев). Однако практика эксплуатации показала, что при одинаковой степени нагруженности конические передачи выходят из строя быстрее цилиндрических. [c.170]

Проверочный расчет. Формула (9.9) в параметрах эквивалентной цилиндрической прямозубой передачи по среднему дополнительному конусу (см. рис. 11.3) имеет вид [c.170]

Зубья конических колес профилируют по эвольвенте так же, как и зубья цилиндрических колес. Профилирование выполняют на поверхностях так называемых внешних дополнительных конусов с вершинами Oi и Oj, оси которых совпадают с осями проектируемых колес, а образующие перпендикулярны к образующим делительных конусов. Поверхности дополнительных конусов легко развертываются на плоскость (рис. 243). Для этого из точек Oi и О2 проводят окружности радиусов OiP и О2Р. Принимая эти окружности за делительные, строим плоское зацепление эквивалентных цилиндрических прямозубых колес. Построенные зубчатые секторы навертываем на дополнительные конусы. Соединяя все точки полученных профилей с вершиной делительных конусов, получаем боковые поверхности зубьев. [c.270]

Для упрощения расчетов конические колеса заменяют эквивалентными цилиндрическими колесами, дополнительные окружности которых представляют собой развертки средних дополнительных конусов (см. рис. 244). [c.272]

Деформация соединяемых деталей распространяется на так называемые конусы давления (рис. 28.10), которые заменяются эквивалентными втулками, наружный диаметр которых [c.476]

Допускается отнесение размеров и параметров к начальному конусу, который рассматривается как делительный конус колеса эквивалентной передачи с высотной коррекцией [c.195]

Особенности расчёта конических колёс на контактные напряжения сдвига. Если зубья шестерни и колеса в ненагруженной конической передаче прилегают друг к другу по всей длине, то при приложении нагрузки деформация зубьев будет пропорциональна расстоянию точки зацепления от вершины начальных конусов. Следовательно, нагрузка в точно изготовленных или тщательно приработанных конических передачах распределяется вдоль ширины зубчатых колёс по трапецоидальному закону (который при износе зубьев не нарушается). При таком распределении нагрузки не будет большой погрешности, если расчёт на контактные напряжения производить по окружному усилию и эквивалентному радиусу кривизны в среднем сечении, определяемым по формулам [c.333]

Измерим условно толщину слоя краски в величинах разности углов конусов и втулки, которые эквивалентны толщине слоя краски (т. е. слой краски, компенсирующий разность углов конуса, будем выражать условно в секундах). [c.58]

При > 0 замена конуса эквивалентным цилиндром приводит к существенной погрешностп [3]. В этом случае расчет следует производить по формуле [c.136]

Приведение прямозубого конического колеса к эквиоалентиому прямозубому цилиндрическому. Параметры эквивалентных колес используют при расчетах на прочность. Форма зуба конического колеса в нормальном сечении дополнительным конусом ф (рис. 8.31) такая же, как у цилиндрического прямозубого колеса. Эквивалентное цилиндрическое колесо получим как развертку дополнительного конуса — ограничена углом фj. Диаметры эквивалентных колес [c.131]

Для упрощения расчетов на прочность, а также определения коэ( 1фициента перекрытия и минимального числа зубьев шестерни, при котором еще отсутствует подрезание, конические колеса заменяют эквивалентными цилиндрическими колесами, модуль которых принимают равным модулю т р конических колес в среднем сечении зуба (см. рис. 198). Диаметр делительной окружности эквивалентного колеса принимают равным диаметру развертки среднего дополнительного конуса [c.307]

Определение размеров конических колес. Профиль зуба на большем дополнительном конусе конического колеса незначительно отли чается от профиля зуба эвольвентного цилиндрического колеса С радиусом начальной окружности г, равным длине образующей дополнительного конуса (рис. 3.67). Эти цилиндрические колеса получили название эквивалентных цилиндрических кааес. Поэтому [c.289]

На каждую из этих реакций можно распространить свойства, с которыми мы познакомились в случае одной материальной точки (см. гл. IX, п. 8). При этом мы должны опираться на один постулат, который подсказывается самой природой вещей и подтверждается ежедневным опытом, а именно мы доллсны считать, что любая опора Р способна обеспечить равновесие, развивая реакцию Ф, заранее неопределенную (и, возможно, равную нулю). Величина этой реакции зависит от действующих сил, но может быть какой угодно, а линия действия всегда остается внутри или на внешней полости конуса трения и совпадает с внешней нормалью (к телу, на котором находится опора), если опора лишена трения или рассматривается как свободная от трения (когда трение очень мало). На основании такого свойства реакции Ф мы всегда можем получить количественные условия равновесия, т. е. условия, которым должны удовлетворять силы F для того, чтобы вместе с реакциями Ф они могли составить систему, эквивалентную нулю. [c.116]

Предыдущие замечания относительно поведения экваториальных составляющих угловой скорости в двух прецессиях о и а, по существу, можно представить в эквивалентном виде, рассматривая вместо экваториальных составляющих е и е соответствующие угловые скорости ы = е- -гк и ы = е- - rk. В то время как концы Р, Р векторов е, е (по предположению приложенных в О) равномерно вращаются в экваториальной плоскости вокруг О, два вектора , ю, так как 7 и г o тilЮт я постоянными, также равномерно вращаются внутри тела вокруг гироскопической оси, описывая два, подвижных конуса вращения L L. Эти два соосных конуса очень близки друг к другу, т. е. имеют близкие углы раствора. [c.146]

Расчет конических колес педут ио среднему сечению, находящемуся на середине длины зубьев. При этом конические колеса заменяют эквивалентными цилиндраческими их диаметр начальной окружности и модуль равны диаметру начальной окружности и модулю в среднем сечении зуба конических колес, а профиль зубьев соответствует профилю приведенных колес, полученных разверткой дополнительного конуса на плоскость (рис. 66). Из иары сцепляющихся зубчатых колес рассчитывают меньшее (шестерню). Упрощенный метод расчета приведен в 1абл. 104—108. Обозначения, кроме особо оговоренных, те же, что и в табл. 54, [c.380]

Стержни при действии растягивающих усилий. В схеме классического расчета групповых болтовых соединений фланцы стянутых корпусных деталей заменены стержнями (по числу болтов), связанными между собой абсолютно жесткой диафрагмой, передающей внешнюю нагрузку (рис, 3.17). В основу схематизации положено то обстоятельство, что в процессе затяжки наиря/кения. и деформации в деталях конце 1трируются вблизи болта, образуя коиус давления. Поэтому стержни, эквивалентные по жесткости на сжатие стягиваемым деталям, имеют форму усеченных конусов [8]. Последние ири малой толщине соединяемых деталей заменяют одной или несколькими цилиндрическими втулками (штриховые линии на рис. 3.18, а). [c.55]

Отношение двойного эквивалентного радиуса начальной окружности к нормальному модулю Радиус кривизны поверхности начального конуса в полюсе зацепления в плоскости, нормальной к полюгной линии,служащий для сравнения конического колеса (по форме зуба) с воображаемым прямозубым колесом, имеющим г= г [c.325]

Методы нарезания зубьев. Нарезание зубьев прямозубых конических з/бчаток дисковой фрезой на фрезерном станке производится за три установа заготовки (один — для черновых проходов, два — для чистовых). При чистовых проходах заготовка устанавливается так, чтобы получались правильные хордальные толщины зубьев с обеих концов. Профиль фрезы выбирается по эквивалентному числу зубьев и по модулю зацепления. Излишек металла- на зубьях вне начального конуса, возрастающий по мере приближения к их тонким концам (к вершине конуса), удаляют посредством опиливания. Обработанные таким способом конические зубчатки могут удовлетворительно работать лишь при окружных скоростях менее 2 Mj ex. [c.332]

О/ — тепло, эквивалентное индикаторной работе Q — потери от мятия и охлаждения пара на подводящем паропроводе (перегреватель, регулятор, подводящая труба) потери от мятия пара на пути от золотниковой коробки до полости цилиндра —потери от неполноты расщирения Q = Q - -Q" — потери от мятия при выпуске (С 4— потери от мятия в парораспределительном органе 4 —потери от мятия в конусе) — потери от утечки пара через сальники и от внешнего охлаждения цилиндров — потери от теплообмена пара со стенками цилиндра и внутренние утечки пара через неплотности золотниковых и поршневых колец Q — потери от вредного пространства (от неадиабатич-ности смешения остаточного и свежего пара и подъёма давления в период предварения впуска). [c.311]

Если увеличивать угол то при 90° начальный конус превратится в плоский диск, а йк и Zf увеличатся до бесконечности следовательно, эквивалентное зубчатое колесо превратится в зубчатую рейку, зубья которой в эвольвеитном зацеплении имеют прямолинейный профиль. [c.487]

Если увеличивать угол ср, то нри 90° начальный конус превратится в плоскнй диск, а п Z увеличатся до бесконечности следовательно, эквивалентное зубчатое колесо превратится в зубчатую рейку. Соответственно сказанному, основной рейкой для конических зубчатых колес можно считать плоское колесо с зубьями прямолинейного профиля. [c.339]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...