Дополнительная работа расчет конструкции

Реальный ход проектирования защиты реактора может оказаться намного сложнее этой идеальной схемы. Во-первых, проектирование реактора и всей ЯЭУ в комплексе выполняется в несколько этапов, различающихся глубиной и детальностью проработки. При этом происходят изменения и усложнения конструкций и иногда даже схемы установки. Эти изменения могут привести к изменениям в компоновке оборудования и защиты, к необходимости дополнительных многократных расчетов защиты. Во-вторых, при переходе к заключительным стадиям проектирования повышаются требования к детальности и точности расчетов. Как отмечается в работе [43], повышение точности расчетов поля излучения за защитой на 50%, снятие излишнего коэффициента запаса и соответствующее уменьшение толщины защиты может привести к снижению веса защиты на 2%. [c.80]

Расчеты выполнены с учетом запаса прочности К = 10 1, механических свойств материала и плотности жидкости 1200 кг/м . Расчет конструкции резервуаров, предназначенных для работы при температуре выше 82,2°, должен быть сделан с учетом значений физических характеристик материала при этой температуре. Если резервуар испытывает дополнительные нагрузки, например, от перемешивания жидкости, расчеты выполняются по специальным формулам. [c.37]

Например, если расчеты конструкций производят с учетом лишь основных нагрузок, допускаемые напряжения принимают меньшими. Если же расчет ведут с учетом не только основных, но и дополнительных нагрузок, то допускаемые напряжения повышают. Однако и при одинаковых методах расчета в разных областях техники допускаемые напряжения не остаются постоянными. Оказывают влияние специфические условия работы, анализ эксплуатационных условий, учет разрушений, имевших место в производстве. От всех указанных факторов зависит коэффициент запаса прочности. [c.86]

Расчет конструкций станций и опор канатных дорог на нагрузки от натяжений канатов, ветровые и др. производят по предельным состояниям в соответствии с указаниями СНиП П-А. 10.62 на неблагоприятные сочетания нагрузок, которые могут возникнуть при работе дороги и ее монтаже. При этом рассматривают основные, дополнительные и особые сочетания нагрузок. Нагрузки при дополнительных сочетаниях принимают с коэффициентом 0,9, при учете особых сочетаний 0,8, кроме случаев, оговоренных в нормах на проектирование сооружений в сейсмических районах (см. СНиП П.А-12-62, п. 2). [c.477]

При расчете конструкций по предельному состоянию условие прочности записывается в виде NjF < mR, где Л -расчетное усилие, Н F-площадь сечения, м" R-расчетное сопротивление материала, Н/м т-коэффициент условий работы, который учитывает степень ответственности конструкции, возможность дополнительных деформаций при эксплуатации, жесткость узлов. [c.21]

Следует отметить, что метод конечных элементов вносит ряд дополнительных преимуществ в расчет температурных напряжений. Последовательная методология конечно-элементного анализа задач теплопроводности пригодна для расчета распределения температуры в конструкции. Основные идеи расчета стационарных задач теплопроводности методом конечных элементов излагаются в разд. 5.4. В работах [3.7, 3.8] описывается более подробно применение метода конечных элементов в этой области, не связанной непосредственно с расчетом конструкций, включая решение нестационарных задач теплопроводности. Имеется возможность применить одну и ту же программу общего назначения, реализующую метод конечных элементов, как для расчета температур, вызванных тепловым потоком, так и температурных напряжений, возникающих из-за наличия температурного поля. Кроме того, в тех случаях, когда свойства материала зависят от температуры, можно задать характеристики для каждого элемента в зависимости от значения температуры в элементе. [c.90]

При выполнении рисунков автор стремился дать простые, запоминающиеся схемы, которые, однако, сохраняют основные черты конструкций и позволяют понять условия работы и расчета деталей. При этом предполагается, что конструкцию деталей студенты изучают дополнительно на лабораторных занятиях и при курсовом проектировании. Сведения, необходимые для курсового проектирования, и в том числе справочные данные, приведены в книге, написанной как учебное пособие по проектированию [10], В учебнике данные справочного характера приводятся в ограниченном объеме, необходимом лишь для подтверждения и иллюстрации общих теоретических выводов и выполнения примеров расчета. [c.3]

Виброустойчивость — способность конструкции работать в заданном диапазоне режимов без резонансных колебаний. Виброустойчивость как критерий работоспособности характерна для быстроходных машин. Вибрации снижают качество работы машины, вызывают дополнительные переменные напряжения, которые приводят к усталостному разрушению деталей. Расчеты на виброустойчивость рассматривают в специальной литературе. [c.263]

Применительно к расчету тонкостенных конструкций из объемного интеграла (4.41) выделяется интеграл по толщине (2/г), соответствующий работе дополнительных напряжений,,. [c.118]

В защитных оболочках применяются арматурные системы с усилием натяжения до 10 000 кН с каналообразователями из пластмассовых труб. В расчетах жесткость такой трубы считают равной нулю, и если усилия от предварительного напряжения составят 7,0—10,0 МПа, то от наличия в ней отверстий, растягивающие радиальные напряжения Ог будут равны 7,0—10,0 МПа, а сжимающие—ое =21,0- 30,0 МПа. Вследствие местного действия напрягаемой арматуры эти усилия дополнительно возрастут. При этом они будут увеличиваться с увеличением силы натяжения арматурного элемента. В оболочке в этих условиях будут образовываться трещины, параллельные ее поверхности. Характер образования трещин и их раскрытия требует дополнительного экспериментального изучения. Можно предположить, что при арматурных пучках, рассчитанных на большие силы натяжения, и при большом количестве каналообразователей трещины между отверстиями соединятся и произойдет расслоение конструкции на две зоны — внешнюю и внутреннюю (рис. 1.17). При этом усилия в стенках оболочки перераспределятся внешняя часть конструкции разгрузится, а усилия во внутренней зоне увеличатся, что приведет к перегрузке бетона и металлического защитного слоя конструкции. Чтобы включить в работу наружный слой оболочки и избежать нежелательного перераспределения усилий, необходимо провести поперечное армирование оболочки. Усилие в поперечной арматуре ( п.а), отнесенное к единице длины канала, можно определить по формуле [c.33]

Увеличить жесткость кольцевой рамы без утолщений оболочки у шлюза можно различными конструкционными приемами, выбор которых должен определяться технико-экономическими расчетами. Возможно увеличение сечения рамы посредством установки дополнительных фланцев. В зоне рамы обрамления шлюзов можно сконцентрировать также кольцевую арматуру. Если ее приведенная толщина вместе с толщиной рамы для шлюза диаметром 3 м содержит 15—20 см металла, то это будет примерно равноценно сплошному металлическому обрамлению шлюза с толщиной стенки рамы, равной /20 ее диаметра. Рама может быть изготовлена пустотелой с заполнением свободного пространства бетоном или другим материалом, имеющим высокий модуль упругости (рис. 1.27, а). Можно усилить жесткость рамы установкой кольцевых каркасов, приваркой к ее фланцам дополнительных колец из листового металла и т. д. Пересеченную шлюзом рабочую арматуру можно компенсировать, увеличив сечение торцевых и промежуточных сланцев шлюза. Следует обеспечить надежное соединение ненапрягаемой арматуры оболочки с фланцами рамы. Эффекта можно добиться, обеспечив совместную работу защитной оболочки с металлическими конструкциями самого шлюза. [c.47]

Возможность получения дополнительных оценок, позволяющих прогнозировать основные рабочие характеристики механизмов, особенно важна при назначении режимов работы машины. В настоящее время для новых машин, не имеющих прототипов, назначение режимов работы опытного образца составляет наиболее актуальный предмет экспериментального исследования и диагностирования (на стадии проектирования машины). В этих случаях рекомендуется применять комплексные показатели 3--5 уровней табл. 3.2) и их оценки, так как они позволяют использовать опыт, накопленный при доводке и эксплуатации близких по конструкции, но отличных по части параметров механизмов другого оборудования. Эти показатели рассчитываются для заданного диапазона изменения скоростей и нагрузок, допустимых точностных показателей и приближенно определенных величин ускорений по теоретическому расчету с учетом коэффициентов динамичности, по данным математического моделирования). По рассчитанным оценкам судят о допустимости выбранных рабочих характеристик и необходимости их уточнения при натурных испытаниях опытных образцов. [c.47]

Ряд новых разделов содержит четвертый том. Дополнительно введены разделы по расчету муфт—порошковых, однооборотных, гидравлических и универсальных по подшипникам пластмассовым, графитовым, сегментным и с газовой смазкой. Новыми материалами дополнен раздел зубчатых передач. В разделе ременных передач даны сведения по передачам с зубчатыми ремнями и высокоскоростным передачам. Приведены данные по резьбовым соединениям для работы при высокой температуре, и в легких конструкциях и др. [c.599]

Для иллюстрации высказанных положений на фиг. 30 приведены примеры коробления изделий простейшей формы [53]. Если при изготовлении прямолинейного растянутого элемента последний получит прогиб со стрелкой f (фиг. 30, а), то при работе конструкции в нем возникнут дополнительные изгибающие моменты, не учтенные при расчете элемента, вследствие чего действительные напряжения в нем будут равны [c.64]

Такую взаимосвязь можно рассматривать при решении следующей задачи. Для снижения затрат труда при монтаже и демонтаже дополнительного оборудования (навесного и т. п.) транспортной машины может быть спроектировано специальное гидравлическое устройство. Это усложняет конструкцию машины и может привести к снижению ее надежности. По характеру выполнения штатных работ дополнительное гидравлическое устройство будет использоваться периодически, Поэтому вопрос о целесообразности проекти рования дополнительного гидравлического устройства следует решать на основе технико-экономического расчета. [c.57]

Выражение (50а) может быть использовано и для инженерного расчета переливных золотников, работа которых аналогична работе клапана, показанного на рис. 20. Конструкция переливных золотников видна из рис. 24, а и б. Золотник, показанный на рис. 24, а, по существу является аналогом клапана БГ-54. Отличие заключается в дополнительном соединении сливного золотника с нижней торцовой полостью. Этот золотник работает следующим образом. При повышении давления, создаваемого насосом 2 постоянной производительности, толкатель 4 перемещает вверх золотник 3. Пружина 1 должна иметь достаточную длину, так как золотник не только проходит относительно большое перекрытие, но усилие пружины в конце полного открытия не должно значительно повышаться из-за необходимости осуществить слив с меньшим давлением. [c.61]

По условиям определения усилий конструкции разделяются на статически определимые и статически неопределимые. В статически определимых системах усилия могут быть найдены только из уравнений равновесия, в статически неопределимых для расчета усилий требуется привлечение дополнительных параметров, характеризующих свойства или условия работы конструкции [1,3]. Известны два основных метода расчета статически неопределимых систем метод сил, в котором за неизвестные принимаются усилия в стержнях системы (а после их определения могут быть найдены любые деформации и перемещения), и метод пере.ме-щений, где за неизвестные принимаются перемещения (а после их определения могут быть найдены любые усилия), [c.407]

В работе [6] с целью преодоления указанного затруднения все искомые в сопряжениях элементов перемещения и усилия разделены на две части на величины, непрерывные в сопряжениях либо меняющиеся при переходе через сопряжение на заданную величину, и величины, претерпевающие в сопряжении разрыв на неизвестную величину. Первые неизвестные (их число в рассматриваемых конструкциях может превосходить 40—60) весьма удобно определяются с использованием рекуррентных формул метода начальных параметров по заданным краевым условиям путем сведения исходной краевой задачи к задаче с начальными данными. Вторые неизвестные (число неизвестных разрывов обычно не превосходит пять — восемь) определяются при помощи дополнительных условий, по которым в разрывных сопряжениях некоторые из искомых величин либо известны (нанример, изгибающий момент в идеальном шарнире), либо связаны линейными зависимостями с неизвестными разрывами (например, связь опорной реакции с прогибом упругой опоры). Для этого должны быть известны дополнительные коэффициенты местной жесткости конструкции или податливости присоединенных к ней упругих элементов, которые задаются при расчете в виде диагональной матрицы, каждый диагональный коэффициент которой характеризует одно из разрывных сопряжений независимо от остальных. [c.76]

В данной работе этот метод расчета многократно статически неопределимых конструкций с независимыми разрывными сопряжениями и линейными соотношениями между перемещениями и усилиями в них распространен на нелинейные дополнительные соотношения, а также на зависимые разрывные сопряжения, которыми, как будет показано ниже, характеризуются особенности взаимодействия разъемных фланцевых соединений новых типовых корпусных конструкций [4]. Разработанный метод наиболее целесообразен при использовании ЭВМ, для которых некоторое увеличение времени счета при определении жесткостей и податливостей конструкции вполне компенсируется универсальностью, компактностью [c.76]

Исследование влияния окружающей среды на композиционные материалы должно быть проведено на самых ранних стадиях проектирования конструкций. Неудачное выполнение этой работы может потребовать повторения расчетов на последующих этапах проектирования, что влечет дополнительные затраты или значительное увеличение расходов в результате разрушения конструкций под действием окружающей среды. При проектировании необходимо принимать во внимание как естественные, так и искусственно возникающие в окружающей среде факторы, вредно влияющие на материал. При анализе этих факторов очень важно учитывать совокупное воздействие именно тех условий, в которых данной системе предстоит работать. [c.280]

Для перемещения различных грузов автопогрузчиком применяют грузозахватные приспособления. Основное грузозахватное приспособление — вилочный подхват 1 (см.рис.79). Он состоит из двух вил Г-образной формы (рис.82). Вилы можно передвигать вдоль поперечной балки каретки, устанавливая их на нужном друг от друга расстоянии. Когда бывает необходимо перегружать крупногабаритные грузы, к вилам крепят удлинители (на рис.82,а показаны пунктиром). Поскольку расстояние от центра тяжести груза до передней стенки вил при этом увеличивается, грузоподъемность автопогрузчика уменьшается и уточняется расчетом в технологической карте или проекте производства работ. Заменяющими и дополнительными грузозахватными приспособлениями являются (см.рис.80, 82) крановая безблочная стрела, устройство для сталкивания с вил штучных грузов, поворотная каретка, вилочный подхват с верхним прижимом, зажим для круглых грузов, захваты и ковши. Помимо перечисленных видов грузозахватных приспособлений для автопогрузчиков, используемых при переработке специфических грузов, изготавливают специальное сменное рабочее оборудование, конструкция и грузоподъемность которого дол- [c.144]

Широко известно, что одним из первых математиков, принимавших участие в становлении МКЭ, был Курант. Он представил приближенный метод решения задачи кручения Сен-Венана с помощью принципа минимума дополнительной энергии, используя линейную аппроксимацию функции напряжений внутри каждого из совокупности треугольных элементов [1]. С другой стороны, наиболее важными и исторически первыми среди пионерских работ по МКЭ в задачах расчета конструкций считаются статьи Тёрнера, Клафа, Мартина и Топпа [2] и Аргириса и Келси [3]. После появления этих статей вариационный метод стал интенсивно использоваться в математических формулировках МКЭ. И обратно, быстрое развитие МКЭ сообщило мощный стимул к разработке вариационных методов за последнее десятилетие появились новые вариационные принципы, такие, как вариационные принципы со смягченными условиями непрерывности [4—8], принцип Геррмана для несжимаемых или почти несжимаемых материалов [9, 10] и для задач изгиба пластин [11, 12] и т. д. Цель части В состоит в том, чтобы дать краткий обзор достижений в области вариационных принципов, которые служат основой МКЭ в теории упругости и теории пластичности. С практическим использованием этих принципов при формулировке МКЭ читатель может ознакомиться по работам [5—7]. [c.340]

По конструкции стрелового оборудования различают краны с гибкой (канатной) подвеской стрелы (см. рис. IV.б,2—IV.o.4, IV.5.7, а, IV.5.11, IV.5.12) и с жесткой подвеской — телескопические (см. рис, IV.5.5, IV.5.7, б, в), которые являются основным оборудованием для кранов с гидроприводом. В зависимости от условий работы краны снабжают стреловым оборудованием основной стрелой, которая может быть постоянной длины и выдвижной (телескопической или с канатно-блочным механизмом выдвижения) удлиненной стрелой стрелами с гуськами различными модификациями бащеннр-стрелового оборудования 10.14, 0.68, 1—-51. Удлиненная стрела отличается от основной тем, что в местб разъема основной стрелы устанавливают одну—три дополнительные секции. Расчет стрел см. в.т. I, п. III. 13. [c.141]

Несколько иные по форме соотношения для оценки перемещений предложены в работе Капурсо [90]. На форму поверхности текучести не накладывается ограничений, кроме тех, которые следуют из постулата Друккера [115]. Вместо неравенства (8.1) используются соотношения, ограничивающие сверху величины дополнительной пластической работы и работы пластической деформации (получаемые оценки в общем Случае не совпадают с действительными значениями указанных величин). Перемещение (его верхняя оценка) определяется для заданной (детерминированной) программы нагружения. Приведенный пример расчета балки свидетельствует о значительном отличии между действительными перемещениями (определенными для сравнения путем последовательного анализа напряженно-деформированного состояния) и предлагаемыми верхними оценками, особенно при малых значениях коэффициента запаса по приспособляемости. Вместе с тем существенно, что использование даже таких грубых оценок, как получаемые в работе [90], при расчете конструкции по заданному (допускаемому) смещению будет приводить в общем лишь к относительно небольшому увеличению фактического запаса по приспособляемости. Эта особенность определяется характером зависимости между прогнозируемой величиной и коэффициентом запаса. [c.32]

ДвойсгБ нно Ть представлений энергии деформации и дополнительной энергии служит основанием для некоторых исключительно мощных методов расчета конструкций. Эти методы применяются к исследованию как линейного, так и нелинейного поведения конструкций, и к ним относятся принцип возможной работы (уравне-ние (11.1)) и метод единичной нагрузки в его основной форме (см. уравнение (И.З)). Однако теоремы взаимности, метод податливости и метод жесткостей основываются на использовании способа наложения и, следовательно, применимы только к конструкциям с линейным поведением, В случае же метода единичной нагрузки исследование начиналось с вывода уравнения (11.3) для конструкций с нелинейным поведением, а затем как частный случай рассмат- [c.481]

Методы, основанные на использовании дополнительной энергии, явились источником для значительных достижений в области расчета конструкций читателю, желающему подробнее изучить эти методы, следует обратиться к другим источникам, например [11,32—11.34, 11.41, 11.42]. Современное изложение прин-ципов энергии деформации и дополнительной энергии в матричной форме содержится в монографиях [11.43, 11.44] другие аспекты освещаются в работах [ 11.45— 11,49]. Историю развития методов, использующих дополнительную энергию, описали Оравас и МакЛин [1.13], а также Вестергард, включивший в работы [11.41, 11.50, 11.51] некоторые комментарии исторического характера. [c.527]

Выносные прессформы по принципу работы и конструкции отличаются от стационарных прессформ обычного типа. В связи с этим при их проектировании приходится дополнительно вы-, полнять ряд расчетов. В дальнейшем рассматриваются только те элементы расчета и проектирования, которые связаны со спецификой работы и конструкции выносных прессформ. [c.40]

Расчет конструкций монорельсового пути на прочность, устойчивость и деформативность производится на нагрузку от одного тельфера или кошки, есЛи нет опециальных указаний. в техиологическом задании об, ином режиме работы тельферов или кошек. Расчет. конструкций пути под поддесные кран-балки следует дроизвадить от двух одинаковых груженых кран-балок, если нет специальных указаний, что на путях работает только одна кран-балка или кран-балки разной грузоподъемности. Однако,, исходя из возможности установки в будущем дополнительных кран-балок в, це-ху, рекомендуется, при наличии на пути длиной более 60 м одной- кран-балки или двух кран-балок разной грузоподъемности, рассчитывать пути на две кран- балки ббльшей грузоподъемности. В цехах с длиной пути менее, 60 м пути под кран-балки рассчитывают на нагрузку от фактически имеющихся кран-балок, но не менее дв х. Расчетная вертикальная нагрузка Р определяется - путем умножения нормативной нагрузки Р" на соответствующие коэффициенты при расчете На прочность и устойчивость Р—к1к2Р"-, на дефор- [c.207]

Создание новой техники невозможно без проектировочных и проверочных расчетов на прочность и долговечность, цель которых в конечном итоге - подтверждение правильности выбора материала, размеров элементов конструкций и машин, обеспечивающих их надежную работу в пределах заданных условий нагружения и срока службы. Обычно подобные расчеты выполняют на основании традиционных подходов сопротивления материалов с привлечением дополнительных методов, позволяющих уточнить напряженное состояние в рассчитываемых зонах деталей, и стандартных, как правило, экспериментов для получения нужных характеристик материалов. Однако увеличение мощности, производительности, КПД и других характеристик современной техники, большие габариты, сложные очертания конструкции, недоработанность технологии или случайные условия эксплуатации обусловливают возникновение дефектов, приводящих к нежелательным последствиям. Для учета в расчетах на прочность и долговечность существующих дефектов применяют методы линейной и нелинейной механики разрушения, основанные на анализе напряженно-деформированного состояния в окрестности фронта трещины. [c.5]

Расчет труб в упругой стадии с учетом пространственной работы сооружения позволяет с некоторой погрешностью оценить изменение распределения сил в таких конструкциях по сравнению с полученным из консольного расчета сооружения. В процессе строительства и эксплуатации подобных сооружений в них образуется система трещин, которая снижает жесткость их горизонтальных и вертикальных сечений, что ведет к дополнительному изменению в распределении меридиональных сил Л м. Так как точная теория расчета труб с учетом влияния трещин не разработана, то проводились расчеты трубы, в которых уменьшалась толщина ее стенки б. Установлено, что уменьшение толщины стенки ведет к росту дополнительных нормальных меридиональных сил. Вместе с тем в расчетах труба принималась защемленной в жестком недеформируемом фундаменте. В расчете, учитывающем деформации фундамента и основания, значения дополнительных меридиональных сил N , снизятся. По-видимому, целесообразно провести широкое экспериментальное и теоретическое исследование пространственной работы таких сооружений с учетом их действительной формы, влияния трещин и неупругих свойств бетона, деформаций фундаментов и основания, а также других их конструкционных особенностей (отверстия, диафрагмы и т. д.) до детального изучения этих вопросов расчетные значения дополнительных меридиональных сил Л/ , получяемых из расчетов, не учитывающие указанные факторы, целесообразно увеличивать на 25 7о- [c.299]

Hbli конструкций вызывает осложнение вбЯёдствИе трудности соединений железобетонной плнты со стальными стойками. В [Л. 7] рекомендуется применение фундаментов этих конструкций при удачном соединении указанных элементов. Расчет таких фундаментов не вызывает дополнительных затруднений по сравнению с обычными. Фундамент такой конструкции был сооружен в 1947 г. для турбогенератора мощностью 10 тыс. кет. Во время опытов было проведено детальное наблюдение за работой этого фундамен- [c.192]

Чтобы создать резерв времени, часто не требуется каких-либо радикальных изменений в технологии, конструкции и режимах работы элементов на стадии проектирования и изготовления системы. Однако введение резерва времени сопровождается, как правило, мероприятиями по улучшению восстанавливаемости устройства и совершенствованию системы обслуживания и приводит а< дополнительным эксплуатационным расходам на создание и хранение комплекта запасных элементов, на ремонт, подготовку квалифицированного обслуживающего персонала и пр. Расчет эквивалентов помогает сопоставить усилия, которыми достига-ется один и тот же эффект, и при проектировании выбрать тот или иной, а возможно и комбинированный, метод повышения надежности. [c.48]

Задачи устойчивости неупругих систем возникают в связи с расчетами элементов конструкций и машин, материал которых работает за пределом упругости. Таковы упругогшастичес-кие, вязкоупругие, вязкопластические и упруговязкопластические системы. Существенное отличие этих систем от упругих (в том числе геометрически нелинейных) систем состоит в том, что их поведение зависит от предыстории нагружения и деформирования. Дополнительные усложнения вносят эффекты разгрузки после деформирования в упругопластической стадии. С точки зрения аналитической механики упругопластические, вязкопласгические и упруговязкопластические системы - это нелинейные системы с неголономными односторонними связями, причем естЕи исключить модельные задачи, то это -системы с континуальным числом степеней свободы. [c.495]

Обычная процедура нахождения матриц жесткости для отдельных элементов, на которые разделена конструкция, основана на предположении, что перемещения можно представить в виде степенных рядов (по координатам). В этом случае деформации находятся путем дифференцирования, а матрица жесткости получается из условия равенства виртуальных работ для внутренних и внешних сил. Если используют принцип минимума полной потенциальной энергии, то приходят к известному методу перемещений. Другой известный метод — метод сил — основан на принципе минимума дополнительной энергии. В каждом из этих подходов могут возникать трудности, связанные с возможным появлением разрывов исследуемых величин в узловых точках. Нагрузка от распределенного по поверхности элемента давления должна быть сведена к сосредоточенным силам, приложенным в узлах при этом вычисление внутренней энергии элементов может быть сложным. Если с большой математической строгостью подойти к вопросам обобщения метода, проверки его основных положений, исследования сходимости и т. д., то его еще не сразу можно применить к расчетам реальных консг-рукций. [c.106]

При наличии концентратора напряжений, вызванного резким изменением геометрии, дополнительное местное повышение деформаций может быть определено излагаемым на стр. 73—82 методом, либо численно методами, учитывающими объемный характер упругопластического деформирования, наприйер, методом конечных элементов с вычислением Церемонных параметров упругости. Использование предложенного в данной работе метода позволяет при этом существенно ограничить рассматриваемую зону конструкции с концентратором деформаций и определить граничные условия для уточненного расчета или экспериментального исследования этой зоны. [c.132]

При установлении допусков и посадок для деталей из пластмасс [14] учитывались специфические физико-механические свойства пластмасс (в 5—10 раз больший, чем у стали коэффициент линейного расширения, в 10—100 раз меньший модуль упругости, способность к водо- и маслопогло-щению и изменению размеров при эксплуатации в зависимости от среды и времени и другие факторы). Поэтому для соединения пластмассовых деталей, кроме полей допусков и посадок по ГОСТу 7713—62, установлены дополнительные поля допусков, обеспечивающие посадки с большей величиной зазоров и натягов (на рис. 1.40 эти поля имеют перекрестную штриховку). Получающиеся в деталях из пластмасс уклоны должны располагаться в поле допуска. Точность размеров деталей из пластмасс зависит от колебания усадки материала при формообразовании, от конструкции деталей и положения отдельных ее поверхностей при изготовлении в прессформе, от технологических условий изготовления деталей и может соответствовать классам За—5 и грубее. Методика определения точности деталей и расчет посадок для деталей из пластмасс приведены в работах [14, 70]. Для получения точности размеров и надежных посадок классов точности 2а и За необходимы тщательный отбор исходных пластмассовых материалов по наименьшему колебанию усадки, стабильный технологический процесс прессования или литья и определенные условия эксплуатации узлов машин с деталями из пластмасс. Обработкой резанием деталей из пластмасс можно получить точность в пределах 2а — 5 классов, в зависимости от методов и режимов обработки. [c.110]

Проведенный расчет державок на плоский изгиб Является простым, но не совсем точным, так как учитывается действие одной силы Р (да и то только на изгиб). На резец же в процессе резания действуют силы Р Р и Р , вызывающие в державке дополнительные напряжения, в результате чего она работает на изгиб, кручение и смятие, т. е. испытывает сложное сопротивление. Напряжения при сложном сопротивлении выше (по отношению к напряжениям при плоском изгибе от силы Р,) примерно в 2 раза, на величину напряжений влияет угол ср в плане и конструкция головки резца. В табл. 4 дапы допускаемые напряжеш1я прп расчете на изгиб. [c.50]

Примечания 1. В—отверстия, сверленые илн предварительно продавленнье и затем рассверленные в сборе С—продавленные и нерассверленные отверстия. 2. При учете основных и дополнительных нагрузок допускаемые напряжения при расчете на статическую прочность могут йыть повышены на 10%. 3. При / > 4 допускаемые напр жеипя могут быть увеличены, но не более чем яа 25%. 4. Для швов грузоподъемных конструкций допускаемые напряжения снижаются умножением на 0,88. 5. При работе соединения под действием переменной и знакопеременной нагрузок допускаемые напряжения снижаются умножением на коэффициент у. вычисляемый по формулам, приведенным в таблице, в которых Nи наименьшее и наибольшее по абсолютной величине значения нагрузки (усилие на заклепку, изгибающий момент, напряжения и т. д.). взятые го своим .наком. Значения V принимаются не более 1. [c.248]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...