Напряжения в телах валов

Большую концентрацию напряжений в теле вала и, следовательно, снижение его усталостной прочности вызывает крепление деталей на валу при помощи стопорных винтов, установочных гаек, упругих (врезных) колец и т. п. Поэтому в напряженных сечениях вала следует избегать таких способов крепления, заменяя их осевым креплением. [c.310]

В течение последних лет теория упругости нашла широкое применение при решении инженерных задач. Существует много случаев, когда элементарные методы сопротивления материалов оказываются непригодными для того, чтобы дать удовлетворительную информацию о распределении напряжений в инженерных конструкциях тогда приходится прибегать к более совершенным методам теории упругости. Элементарная теория недостаточна, чтобы составить представление о местных напряжениях вблизи зон приложения нагрузок и вблизи опор балок. Равным образом она не может дать удовлетворительное объяснение в тех случаях, когда исследуется распределение напряжений в телах, все размеры которых представляют собой величины одного и того же порядка. Напряжения в роликах и шариках подшипников можно найти, только используя методы теории упругости. Элементарная теория не дает также способа исследования напряжений в местах резкого изменения поперечного сечения балок или валов. Известно, что во входящих углах наблюдается высокая концентрация напряжений. В результате этого именно там прежде всего начинают возникать трещины, особенно если конструкция подвергается действию знакопеременных напряжений. Большинство эксплуатационных поломок деталей машин можно отнести за счет этих трещин. [c.15]

При колебательном движении вала напряжения в теле диска и, следовательно, относительные упругие перемещения точек его тела ничтожны. Поэтому влиянием этих перемещений можно пренебречь. С другой стороны, поперечное сечение вала и его масса много меньше сечения и массы диска. Поэтому масса вала мало влияет на достаточно медленные колебания системы и ее можно не учитывать. В результате мы получили систему, состоящую из массы без упругости и из упругой связи без массы. [c.222]

Расчет диафрагм. Точный расчет диафрагм является весьма сложным и трудоемким. Ориентировочно напряжения в теле диафрагмы и ее максимальный прогиб могут быть определены по методу А. М. Валя [13]. При этом диафрагма рассматривается как сплошное полукольцо, опертое по наружному диаметру и находящееся под действием равномерно распределенной нагрузки. [c.301]

В диафрагмах цилиндров высокого давления турбин с начальными высокими и закритическими параметрами пара и с относительно короткими направляющими лопатками напряжения в теле диафрагмы достаточно точно могут быть определены по уточненной методике Уола (Валя). [c.374]

Детали машин, испытывающие напряжения от внешних нагрузок, могут подвергаться действию температурных напряжений, если они работают прп повышенных температурах. С возрастанием рабочих температур в различных промышленных объектах — парогенераторах, паровых и газовых турбинах, сосудах, применяемых химической промышленностью, и кубах для перегонки нефти и т. д. — стало необходимым рассчитывать температурные напряжения, создаваемые в валах маховиков, кожухах, стальных трубах, по которым течет горячая жидкость, и т. п. Для определения этих напряжений могут потребоваться различные методы анализа в зависимости от того, остаются ли деформации, вызываемые температурными напряжениями в телах или их частях, чисто упругими и носят обратимый характер или возникают пластические деформации. [c.458]

В зависимости от соотношения диаметров шестерни и вала зубья нарезают на выступающем венце (рис. 10.13, а, б, в) либо углубляют в тело вала частично или полностью (рис. 10.13, г, д). Если диаметр зубчатого венца значительно больше диаметра вала, то в целях уменьшения концентрации напряжений в местах резкого перехода сечений этот переход выполняют ступенчатым (см. рис. 10.13, а) или с выточками (см. рис. 10.13, б). Последние способствуют также более равномерному распределению нагрузки по длине зуба. При углублении зуба 328 [c.328]

Применение бесшпоночных соединений для насадки на валы крупных зубчатых колес или червячных колес с чугунными центрами исключается, так как напряжения в теле ступицы превышают предел прочности чугуна на разрыв. [c.152]

Некоторые выводы, имеющие практическое значение, могут быть получены из той гидродинамической аналогии [ 218, с)], в которой рассматривается циркуляция жидкости с постоянной угловой скоростью. Предположим, что в теле вала, передающего вращающий момент, имеется цилиндрическая полость кругового сечения с осью, параллельной оси цилиндра. Если диаметр полости мал в сравнении с диаметром вала, а расстояние полости от внешней поверхности вала велико в сравнении с диаметром полости,, то задача почти идентична с задачей об обтекании цилиндра жидкостью. Известно, что при обтекании жидкостью круглого цилиндра, наибольшая скорость равна удвоенной скорости потока отсюда мы можем заключить, что в случае вала, касательное напряжение вблизи полости будет вдвое больше, чем на некотором расстоянии от нее. Если полость располагается значительно ближе к поверхности вала, чем к его оси, или если мы имеем углубление на поверхности, имеющее в сечении форму половины круга, то касательное напряжение вблизи полости (или углубления) может вдвое превышать наибольшее касательное напряжение, которое имело бы место, если бы полости (или углубления) не было 1). [c.331]

Рассмотрим, наконец, нагруженность упругого диска пальцевой муфты при радиальном смещении валов. Подход к определению контактных давлений на сопряженных поверхностях пальцев полумуфт и диска уже рассмотрен ранее. Определение напряжений в теле диска является лишь следующим этапом решения задачи. [c.95]

Действующий на соединение крутящий момент вызывает напряжения среза в теле шпонки и напряжения смятия на боковых гранях шпонки (вид а). Преобладающее значение для прочности и устойчивости соединения имеет изгибающий момент М з стремящийся вывернуть шпонку из паза вала. [c.233]

Разрушение ведущего конического ЗК в эксплуатации происходило в результате проявления конструктивного недостатка. В реальных условиях работы в сопряжении ко.теса с ведущим валом происходила краевая перегруженность шлицев, приводящая к усталостному обламыванию краевого участка одного шлица с образованием вогнутой в тело шлицевого обода поверхности излома (рис. 13.20). В дальнейшем, от этой зоны излома происходило развитие магистральной усталостной трещины сквозь тело ЗК. Таким образом, из-за конструктивного несовершенства рассматриваемого типа ЗК произошло его разрушение в эксплуатации при высоком уровне напряжений в шлицевом соединении, через которое осуществляется его вращение. Первоначально происходило усталостное разрушение одного шлица, и далее от этой зоны зарождалась и распространялась усталостная трещина на все сечение колеса (рис. 13.21). [c.691]

Перемещения валопровода, вызываемые развитием трещины лри циклических симметричных и неосесимметричных нагрузкаХ Задача состоит в определении прогиба вала б, выражаемого через угол поворота его оси Аф, вызываемого развитием трещины под действием циклически изменяющихся номинальных напряжений. В общем случае для этого требуется решение серии трехмерных задач упругости при различных глубинах, углах раскрытия и формах трещины. Ввиду сложности и трудоемкости такого пути решения задачи был найден иной, более простой, но практически равноценный метод, основанный на численном решении двумерной осесимметричной задачи для тела с трещиной. [c.171]

Для определения контактных напряжений в подшипнике качения необходимо знать закон распределения сил между телами качения. При решении этой статически неопределимой задачи полагают, что подшипник изготовлен идеально, зазоры, натяги и силы трения отсутствуют. Собственными деформациями колец, тел качения, вала и корпуса пренебрегают. Под действием радиальной силы F,. тела качения нагружаются неравномерно (рис. 17.5, а). [c.432]

В высокоскоростных зубчатых парах возможно возбуждение колебаний зубьев колес. В таких случаях зубчатые колеса могут быть представлены в виде твердых тел, посаженных на несущие валы, зубья же колес можно представить в виде коротких консольных балок, жестко или упруго соединенных с ободом зубчатого колеса. Таким путем можно учесть как возможные формы возбуждаемых колебаний в зубчатой паре, так и динамические напряжения в зубьях зубчатых колес. [c.91]

Согласно основному предположению, к которому мы пришли на основании соображений, изложенных в предыдущем параграфе, все, что нами сказано выше, будет относиться также и ко всей деформации, испытываемой телом при переходе за предел упругости. Но нужно иметь в виду, что предел упругости достигается во всем теле не одновременно, а именно сперва в наружных частях, а затем, при дальнейшем увеличении нагрузки, в частях тела, прилегающих к ним изнутри, причем напряжения в более удаленных от поверхности частях вала не доходят до предела упругости. Поэтому угол сдвига у во внешних частях вала можно разложить на упругую часть у ч на пластическую у> в то время как во внутренних частях = При этом сумма "у+Ч точках про- [c.287]

Изложен метод определения напряжений в точках поперечных сечений тела, вращения по данным нормального и наклонного просвечиваний меридионального слоя поляризационно-оптической модели. Приведен пример определения напряженного состояния ступенчатого вала с галтелью на составной оптической модели из материала ОНС с оптически чувствительной вклейкой, [c.148]

Разрушение при ползучести. В. И. Розенблюм (1957) получил решение задачи об определении времени до разрушения диска постоянной толщины с отверстием. В основу положены уравнения установившейся ползучести, распространенные на случай конечных деформаций, таким образом, рассмотрена схема вязкого разрушения. Л. М. Качанов (1960) рассмотрел на основе своей теории некоторые задачи о времени разрушения стержневых систем, сформулировал общую постановку задачи о движении фронта разрушения и определил время разрушения скручиваемого вала. Ю. Н. Работнов (1963) решил задачу о разрушении диска с отверстием по схеме хрупкого разрушения. При этом учитывалось влияние накопления поврежденности на скорость ползучести и, следовательно, на распределение напряжений. Позже Ю. Н. Работнов (1968) рассмотрел вопрос о влиянии концентрации напряжений на длительную прочность. При этом считалось, что распределение напряжений мало отличается от распределения напряжений в жестко-пластическом теле, но переменная величина степени поврежденности со фигурирует в условии пластичности, которое становится подобным условию равновесия неоднородной сыпучей среды. [c.149]

Тип электро- двига- теля Тип воз- буж- ния Применяе мость Номинальное напряжение, В Номи- нальная мощ- ность, Вт Сила потребляемого тока, А Вращающий момент, кгс-см Сила тока холостого хода, А (НР—не регламентируется) Частота вращения вала электродвигателя, об/мин Ре- жим рабо- ты На- прав- ле ние Масса, кг [c.127]

Исследования в этом направлении были продолжены М. 3. Народец-ким [242—244], рассмотревшим задачу внутреннего соприкасания двух кругов —конечного. радиуса и достаточно большого, причем прижимающая сила приложена к внутреннему кругу. Им найдена зависимость длины контакта и напряжений вдоль нее от точки приложения силы. В другой работе решается задача о давлении вала на пластинку с круговым отверстием такого же радиуса, что и вал. Для случая сосредоточенной силы, приложенной в центре вала, и одинаковых упругих свойств тел найдена длина дуги участка контакта и давление в этих точках. [c.18]

При резонансе действующая сила (или момент) начинает все сильнее и сильнее раскачивать тело. Прогиб доски или величина закрутки вала начинают увеличиваться, т. е. увеличивается размах (амплитуда) колебаний. Рост амплитуды под влиянием силы или момента внешних сил вызывает увеличение напряжений в материале. Так как при резонансе амплитуда колебаний сильно возрастает, то возрастает и напряжение в материале, в результате чего может произойти разрушение (поломка) доски или вала. [c.113]

Шпоночные соединения применяют для соединения валов со ступицами различных деталей вращения (зубчатых колес, шкивов, эксцентриков, маховиков и т, п.) их используют для передачи крутящего момента от вала к ступице или наоборот. Широко распространенные ненапряженные соединения осуществляют призматическими и сегментными шпонками, а напряженные — клиновыми и тангенциальными шпонками (рис. 10). Шестигранные и комбинированные шпонки применяют для соединения тел вращения по торцовым поверхностям. У призматических шпонок рабочими являются боковые, более узкие грани. Между верхней широкой гранью шпонки и дном паза ступицы предусмотрен зазор. Использование призматических шпонок дает возможность точно центрировать сопрягаемые элементы и получать как неподвижные, так и скользящие соединения. Простые призматические шпонки бывают трех исполнений с закругленными торцами, с одним закругленным и одним плоским торцами и с плоскими торцами. Шпонка обрабатывается с припуском 0,1—0,15 мм с учетом последующей подгонки на краску по шпоночным канавкам вала и сопрягаемой детали. Простые шпонки устанавливают в паз вала без крепления направляющие шпонки дополнительно крепят к валу винтами для устранения перекоса при перемещении (рис. 10, е). Призматические шпонки, скользящие [c.490]

В схеме (см. рис. 8.2, а), называемой схемой установки подшипников враспор от осевых сил в сечениях вала между опорами действуют напряжения сжатия), чтобы не происходило защемления тел качения вследствие нагрева при работе, предусматривают осевой зазор а (на рис. не показан). Величина зазора должна быть несколько больше ожидаемой тепловой деформации подшипников и вала. Из опыта известно, что в узлах с радиальными шарикоподшипниками при < 300 мм а = 0,2...0,5 мм. Требуемый зазор а создают при сборке с помощью набора тонких металлических прокладок, устанавливаемых между корпусом и крышкой подшипника. [c.285]

В диафрагмах цилиндров среднего давления турбин с начальными и закритическими параметрами пара и отчасти цилиндров высокого давления современных мощных турбин АЭС, где лонатки достаточно длинные, будет наблюдаться искривление радиального сечения диафрагмы вследствие изгиба лопатки. Поэтому напряжения в теле диафрагмы, найденные по методу Валя, не соответствуют действительным, и более достоверно их определять по методу ХТГЗ. [c.374]

При эксплуатации электрических машин и связанных с ними агрегатов повреждения рабочих поверхностей деталей иногда вызывают паразитные (блуждающие) токи. Основной причиной их возникновения является неравномерность магнитного поля электрической машины (генератора или двигателя). При вращении ротора в таком поле в теле вала индуцируется ЭДС, которая может достигать нескольких вольт, а в турбогенераторах и больше так в турбогенераторе с напряжением на клеммах II 500 В ЭДС по торцам вала ротора достигла 35 В. Паразитные токи, замыкаясь по пути весьма незначтиельного сопротивления (через вал, подшипники и станину электрической машины), могут достигнуть даже при сравнительно небольшой ЭДС нескольких сотен ампер. При отсутствии электроизолирующих элементов в муфте, соединяющей валы электрической машины и присоединенного к ней агрегата, ток разветвляется на электрическую машину и агрегат. [c.346]

Необходимо иметь в виду, что не всегда наиболее нагруженные сечеппя по статическим напряжениям совпадают с сечениями, в которых появляются максимальные усталостные напряжения. Здесь зр ачптельное влияние оказывает концентрация напряжений в местах изменения форм тел, поэтому наибольшие усталостные напряжения могут возникнуть в сечениях, где приведенный момент меррьше максимального. В этой связи для повышения усталостной прочности валов и осей необходимо принимать минимальную разность диаметров смежных участков, увеличивать радиусы галтелей, избегать применения резьбы для крепления деталей на участках опасных сечений п стремиться к наименьшей шероховатости обработки даже свободных поверхностей на валах и осях. [c.424]

Распределение напряжений во фланцевом соединении вала в большой мере зависит от соотношения толщин стенок вала и фланца и отношения Гфл/Гот (рис. VII.4, б). В тонкостенных валах крупных гидротурбин толщину фланца выбирают по условиям раанопрочности. Опасным оказывается сечение 2—2 тела вала в месте примыкания к фланцу, в толстостенных валах опасным может быть сечение 3—3. Для уменьшения концентрации напряжений в сечении 2—2 в месте перехода к фланну делается галтель, обычно выполняемая радиусом р или двумя сопряженными радиусами, а для уменьшения средних значений напряжений выполняется конический переход, при котором толщина стенки вала б постепенно увеличивается до бв. [c.197]

Окончательные результаты тарировки представляют обычно в виде графика, построенного в координатах нагрузка (т. е. сила, момент или номинальные напряжения в объекте испытаний) — показания силоизмери-теля машины. Описанные в настоящей главе машины работают в околорезонансной области частот, поэтому силы инерции колеблющихся сосредоточенных масс увеличивают нагружен-ность динамометра и разгружают образец. В результате такого перераспределения напряженности элементов нагружаемой системы прямая динамической тарировки размещается на графике ниже прямой статической тарировки. Это видно на рис. 75, где изображены результаты тарировки машины при испытании коленчатого вала на изгиб в одной плоскости. Игнорирование влияния сил инерции здесь привело бы к ошибке, в результате которой регистрируемая нагрузка на 18% превышала бы истинную. [c.124]

Жесткость вала в ряде случаев может ограничиваться в связи с нарушением нормальной работы сопряженных деталей при перемещениях, превышающих предельно допустимые. Поворот вала на опоре связан с перекосом колец подшипника качения п перераспределением нагрузки или защемлением тела качения, поворот осп вала в месте посадки шестерни — с перекосом зубьев в зацеплении и изменением напряженности зубьев. Жесткость вала определяет также частотные характеристики системы при возникновении крутильных или изгпбных колебаний. [c.116]

Если по конструктивным соображениям нельзя сделать галтель с достаточно большим радиусом, рекомендуется применять поднутрение вала в тело уступа (рис. 3, а), или в тело уступа и вала (рис. 3, б) ставить дистанционное кольцо К (рис. 3, в) или вводить дополнительные разгружающие выточки В (рис. 3, г). При выполнении шпоночного паза 1 пальцевой фрезой (рис. 3, д) переход получается резким и коэффициент концентрации напряжений изгиба достигает 3. Когда паз 2 выполняют дисковой фрезой, переход имеет плавИую форму и коэффициент концентрации снижается до 1,5—2. [c.310]

Так, например, перекос колец под шипников на опорах приводит к сий жению несущей способности подтип ников в связи с возможным защемле нием тел качения и концентрацией на грузки по длине роликов перекос зубь ев шестерен приводит к увеличению напряженности зубьев, прогиб вала в месте посадки шестерни — к уменьшению коэффициента перекрытия и т. д. [c.320]

Г. Н. Дубнер [561 исследовала концентрацию напряжений иа дно продольных круговых пазов при произвольном заглублении их в тело скручиваемого вала. Автор приводит аналитические зависимости, позволяющие определить коэффициенты концентрации, величина которых определяется соотношениями размеров вала и концентратора напряжений. [c.10]

Здесь мы ограничимся рассмотрением практически наиболее важ> ыого случая, когда сечение стержня в любом месте представляет круг. В этом случае сечения при деформации остаются плоскими, причем это BOil TBO, как оказывается, мы имеем не только у круглого цилиндра, но и у каждого тела вращения с меридиональным сечением любого вида. Но мы сделали бы очень большую ошибку, если бы предположили, что и напряжения в сечениях такого тела вращения можно вычислять по тем же простым формулам, как и в цилиндрическом теле одинакового диаметра во всех сечениях. Раньше это неправильное предположение считали за очевидное, но поломки валов, казавшиеся при этом предположении необъяснимыми, были вызваны в действительности тем, что напряжения в месте резкого изменения сечения получались значительно более высокими, чем расчетные. [c.112]

Остаточные напря>1<ения, действующие в теле, в данном случае, как и в большинстве других, можно определить следующим образом. В теле дел ют полный или неполный разрез и затем смотрят, какая упругая деформация происходит при этом в теле или в остающейся части его. Можно было бы приманить также и такой способ после того как при закру-чиВ Нии вала будет перейден предел упруго.ти, погрузить вял в ванну с кислотой, которая растворит наружную часть вала. Тогда вследстгие существования остаточной упругой деформации обнаженная внутренняя часть ,аскрутится. Наруж ные слои вала можно было удалить также и путем обто ки, но против последней имеется, однако, возражение, что обточка может вызвать в материале добавочные напряжения, которые исказят результаты опыта. [c.293]

Как было отмечено во введении, сначала напряженные посадки применялись только к телам цилиндрической формы, использовалось для этой цели решение задачи Ламе. Большое применение напряженные посадки имели при проектировании составных стволов артиллерийских систем (задача Гадолина). Затем накопленный опыт нашел широкое применение в машиностроении, особенно при посадке цилиндрических втулок и ступиц колес на полые и сплошные валы. При этом значительно сокращалось время на механическую обработку, так как отпадала необходимость в применении соединения с помощью шпонок, сама конструкция стала более рациональна и экономична отпадала опасность возникновения значительной концентрации напряжений (в местах шпоночных канавок. [c.7]

Нежесткие заготовки под действием сил резания деформируются. Например, длинный вал, обрабатываемый в центрах на токарном станке, прогибается и на концах будет иметь меньший диаметр, чем в середине. В отливках и кованых заготовках в результате не-завномерного охлаждения возникают внутренние напряжения. 1ри снятии верхних слоев металла резанием происходит перераспределение напряжений и заготовка деформируется. Для уменьшения внутренних напряжений отливки (станины станков, цилиндры и др.) подвергают естественному или искусственному старению. В первом случае отливки вылеживаются после грубой обработки в течение длительного времени, а во втором — отливки выдерживаются в течение нескольких часов в печи в подогретом состоянии при температуре 450—500° С. Внутренние напряжения появляются в теле заготовки или в поверхностных слоях при термической обработке, холодной правке, сварке. [c.15]

Тип электро- двигателя Номинальная мощность на валу в кет Коэффициент запаса мощности по нагреву скорость вращения При номинальной нагрузке ток статора в а при напряжении в в к. п. д. в % соз ф пуск нач тах Масса элек-тро-двига-теля в кг Махов мент 1 юй мо-зотора [c.341]

Волновые передачи могут быть использованы для передачи вращения в герметизированное пространство через непроницаемую стенку, без применения уплотнений или специальных диафрагм. На рис. 140 показана конструкция такой передачи. На валу электродвигателя 1 закреплен двухволновой генератор 2 о промежуточными телами качения (шариками). Для уменьшения напряжений в зоне наибольшей деформации гибкое колесо 3 изготовлено сложной формы с жестко закрепленными торцами. В средней части гибкое колесо имеет наружные зубья, находящиеся в зацеплении с зубьями жесткого колеса 4, выполненного в виде свинчиваемых полуколец. Область внутри гибкого звена герметична и нзолиро- [c.181]

КАНАТНАЯ ПЕРЕДАЧА служит для передачи вращательного движения от одного вала к другому при помощи гибкого тела — аната. Характерные особенности этой передачи плавность и невозможность резкого упеличения напряжения в движущихся частях системы, т. к. даже внезапное увеличение крутящего момента усиливает лишь скольжение каната. К. п. применяется при сравнительно больших расстояниях между валами, нри умеренных скоростях, а также при распределении энергии между несколькими валами. Следует отметить, что при современном состоянии электротехники К. п. на большом расстоянии утеряла свое прежнее значение и применяется редко. При расстояниях до 20—25 м применяют установки с пеньковыми или хлопчатобумажными канатами, при ббльших расстояниях (до 120 м) — проволочные канаты. Необходимое сцепление каната со шкивами в К. п. достигается, во-первых, предварительным натяжением каната, во-вторых, собственным весом его и, в-третьих, надлежащей величины трением каната в клиновидных ручьях шкивов. [c.448]

На фиг. 4 кроме синусоиды гистерезиса показана также синусоида напряжений материала вибрирующего теош. Эти напряжения значительно превышают силы упругого гисте-резргса. Определение этих напряжений можно произвести следующим образом. Работа сил упругого гистерезиса представля от собой работу внутренних молекулярных сил вибрирую-1ЦСГ0 тела, причем эти силы в каждой точке тела пропорциональны величине напряжения в этой точке. Обозначив эти силы на единицу площади через к кг/см , мы получим ф-лу для определения их в случае круглого вала диам. см со сверлением ( см [c.237]

Сборка соединения с термовоздействием осуществляется путем нагрева охватывающей или охлаждения охватываемой детали [5]. При этом образуется временный термический зазор между сопрягаемыми поверхностями за счет расширения (при нагреве) или сужения (при охлаждении) охватывающей или охватываемой детали, и их сочленение производится свободным перемещением вала в отверстие. При прекращении термовоздействия температуры охватывающей и охватываемой детали выравниваются и термический зазор исчезает, а в теле деталей возникают радиальные напряжения, плотно прижимающие сопрягаемые поверхности деталей друг к другу. Прочность соединения при сборке с термовоздействием в 2-2,5 раза выше, чем при сборке с запрессовкой, так как здесь микронеровности не сглаживаются, а как бы сцепляются друг с другом. Выбор варианта технологического процесса соединения с термовоздействием в значительной мере связан с конструктивными особенностями соединения и производственными факторами (объем выпуска изделий, возможность использования оборудования для нагрева или охлаждения, условия хранения хладоносителей и т.д.). Общей особенностью процессов сборки с использованием нагрева или охлаждения является их неоднородная структура, поскольку используется как механическое так и термическое воздействие на собираемые детали. Технологические операции сборки и вспомогательные операции транспортировки к месту сборки должны выполняться только механизированным способом. Это позволяет наряду с улучшением условий труда за счет быстрых перемещений максимально сократить потери энергии вследствие остывания нагретой (или нагрева охлажденной) детали, а также быстро и точно выполнить соединение. Последнее особенно важно, так как сборка выполняется с термическим зазором, величина которого постоянно уменьшается за счет выравнивания температур соединяемых деталей. [c.80]

Однако когда водитель переключает передачи, автоматически замыкаются контакты выключателя SB , и к конденсатору Сб перестает подводиться напряжение. В результате он быстро разряжается, что вызывает открытие диода VD2 с подключением к входу 4 усилителя DA1 резисторов R19 nR24. Уменьшение вследствие этого напряжения на инвертирующем входе 4 усили теля DA1 обеспечивает смещение включения блокировки в зону более низких частот вращения коленчатого вала двигателя. [c.96]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...