Длительная циклическая прочность

И ДЛИТЕЛЬНАЯ ЦИКЛИЧЕСКАЯ ПРОЧНОСТЬ В СВЯЗИ С ФОРМОЙ ЦИКЛА НАГРУЖЕНИЯ И НАГРЕВА [c.5]

Отмечаемое обстоятельство более интенсивного изменения располагаемой пластичности в условиях испытаний на ползучесть может быть использовано для получения в переходной области данных, идущих в запас при оценке длительной циклической прочности (см. рис. 1.2.2, а, точки 1). [c.24]

Вместе с тем в работе [278] подчеркивается, что названный эффект не является общим для сталей различных классов, приводится пример отсутствия влияния на длительную циклическую прочность роторной стали 1Сг—1Мо—0,25У (540° С) знака напряжений при выдержке. [c.36]

Возможность применения деформационно-кинетических критериев малоцикловой и длительной циклической прочности в условиях неизотермического нагружения должна быть экспериментально обоснована с учетом особенностей, сопровождающих процесс циклического нагружения при переменных температурах. Эти особенности прежде всего связаны с характером изменения во времени и с числом циклов нагружения располагаемой пластичности материала, а также односторонне накопленных и циклических необратимых деформаций. [c.44]

В настоящей главе рассмотрены методы получения характеристик малоциклового разрушения материала компенсаторов в связи с состоянием и особенностями нагружения, а также расчетное и экспериментальное изучение кинетики напряженно-деформированного состояния и условий разрушения самой конструкции при нормальной и высоких температурах. На их основе разработаны основы методики расчета сильфонных компенсаторов на прочность при малом числе циклов нагружения, в том числе с учетом временных эффектов длительной циклической прочности. [c.178]

Исследованию малоцикловой прочности сильфонных компенсаторов и аналогичных им устройств посвящен ряд статей [39, 54, 55, 122, 225], однако в них рассматривается работа компенсаторов только в области нормальных и умеренно повышенных температур, когда временные эффекты оказываются не выраженными. Основные подходы к определению напряженно-деформированного состояния и оценке прочности в таких условиях рассмотрены выше в 4.1 и 4.2. Проблема определения длительной циклической прочности компенсаторов имеет значительную специфику и требует учета температурно-временных особенностей сопротивления малоцикловому деформированию и разрушению. [c.198]

Указанное подтверждает возможность и перспективность использования деформационно-кинетического критерия для расчета длительной циклической прочности компенсаторов. Соответствующие расчетные и экспериментальные величины долговечностей компенсаторов приведены в табл. 4.3.1. При этом коэффициенты отклонения расчета от эксперимента не превосходят 0,5—1,6, что с учетом естественного разброса данных при испытаниях натурных компенсаторов можно считать удовлетворительным. [c.208]

Исходя из сказанного выше, можно сформулировать принципиальные методические требования к испытаниям на длительную циклическую прочность. [c.212]

Шнейдерович Р. М., Гусенков А, П. Деформационно-кинетические подходы к оценке длительной циклической прочности.— Матер, симп. по малоцикловой усталости при повышенных температурах, вып. III. Челябинск, ЧПИ, 1974. [c.289]

ДЕФОРМАЦИОННО-КИНЕТИЧЕСКИЕ КРИТЕРИИ ДЛИТЕЛЬНОЙ ЦИКЛИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТИ [c.39]

Проблема длительной циклической прочности элементов конструкций связана с исследованием закономерностей деформирования и условий разрушения материалов для случая циклического нагружения при высоких температурах. Наряду с указанным неотъемлемой частью этой проблемы является проверка и уточнение критериев разрушения при неоднородном напряженном состоянии, в особенности в зонах концентрации, и решение краевых задач исходя из уравнений состояния применительно к процессам циклической ползучести. В настоящей работе рассматривается главным образом первая часть этой проблемы, являющаяся основой для разработки вопросов длительной циклической прочности элементов конструкций в целом, и дается приближенная оценка несущей способности при неоднородном напряженном состоянии, позволяющая сделать качественный анализ особенностей этой проблемы. [c.39]

В настоящее время получен ряд данных по основным закономерностям длительной циклической прочности и их деформационно-кинетической трактовке. [c.42]

ОСОБЕННОСТИ ИЗОТЕРМИЧЕСКИХ И НЕИЗОТЕРМИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИЙ НА ДЛИТЕЛЬНУЮ ЦИКЛИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ [c.86]

Следует отметить, что на близость результатов, полученных при изотермических и термоусталостных испытаниях с выдержками, указывают и результаты работы [14], где на примере испытаний с выдержками в цикле, проведенными по одинаковой программе изменения механических деформаций, показана хорошая корреляция между неизотермической (имитирующей термическую усталость) и изотермической длительной циклической прочностью стали 304 при максимальной температуре цикла 650° С. Таким образом, показано, что влияние циклического изменения температуры при данных условиях испытания оказалось незначительным и ос- [c.94]

Если повторные неупругие деформации возникают при повышенных и высоких температурах, то к пластическим деформациям добавляются деформации циклической ползучести и малоцикловые повреждения суммируются с длительными. В этом случае определение прочности и ресурса проводится по критериям длительной циклической прочности [2, 10, 11]. Напряженно-деформированные состояния и условия разрушения по критериям длительной циклической прочности формулируются и записываются в кинетической постановке. Эти вопросы также отражены в настоящей монографии. [c.12]

Рассматриваемые ниже вопросы малоцикловой и длительной циклической прочности элементов конструкций, являющиеся частью общей проблемы обоснования прочности и ресурса, находятся во взаимодействии со всеми основными этапами расчетов, показанных на рис. 1.2. В силу своей научной новизны, сложности анализа кинетики напряженно-деформированных и предельных состояний нормативные расчеты прочности и ресурса при малоцикловом нагружении получили пока развитие и применение для наиболее ответственных конструкций, таких, как атомные реакторы [12, 13]. [c.13]

Для элементов атомных реакторов, работающих при высоких температурах, вызывающих образование повторных деформаций ползучести и дополнительное накопление длительных статических повреждений, расчеты длительной циклической прочности усложняются. [c.36]

Как отмечалось в 1 и 2, условие нагружения конструкций натриевых реакторов на быстрых нейтронах характеризуется температурами до 550—610° С для хромоникелевых аустенитных сталей типа 18-8 и 500° для хромо молибденовых. Корпус реактора и внутриреакторные конструкции подвергаются охрупчиванию при облучении нейтронами (удлинение стали типа 18-8 становится меньше 10%). Эксплуатация связана с чередованием стационарных и нестационарных режимов (пуск, останов, аварийное расхолаживание, изменение мощности и др.), и по предельным оценкам число переходных режимов с изменением температур до 400—500° С не превышает 1500. Суммарное время переменных тепловых режимов составляет не более 10% от общего временного ресурса (2- --4-3)-10 ч., т. е. основное время эксплуатации относится к стационарному режиму. Накопление циклических и длительных статических повреждений сопровождается при эксплуатации изменением состояния металла по химсоставу и механическим свойствам. Получение экспериментальных кривых усталости при реальных деформациях (размах до 0,5%) и длительности нагружения представляет невыполнимую задачу, поэтому в любом варианте расчета прочности неизбежна необходимость обоснования экстраполяции данных на большие сроки службы. Существующие предложения по расчету длительной циклической прочности отличаются как по определению напряжений и деформаций, так и по расчету предельных повреждений. [c.37]

Основная критика рассмотренного подхода обычно связана с подтверждаемой опытами нестабильностью закономерности суммирования повреждений df и при варьировании механических, временных и температурных условий нагружения (по имеющимся данным, минимум суммы dg может достигать [151 значений 0,1 и менее). Кроме того, погрешность расчета длительной циклической прочности связана как с ограниченной точностью вычисления действительных напряжений в установившейся и не-установившейся стадиях ползучести, так и с трудностями точного разделения размаха напряжений на части с противоположными знаками. [c.38]

В первом приближении, идущем в запас при расчетах длительной циклической прочности, время т при оценках Ов , и 115(11 принимают равным времени работы рассматриваемого элемента при температурах выше 350° С для низколегированных сталей и выше 450° С для аустенитных нержавеющих сталей. При этом также предполагается, что накопление циклических повреждений происходит в конце времени т, когда характеристики прочности и пластичности принимают минимальное значение. [c.39]

В расчетах циклической и длительной циклической прочности энергетического оборудования запасы по амплитудам условных упругих напряжений принимают равными 2, а по долговечности — равными 10. Если элементы реакторов нагружены преимущественно тепловыми усилиями (тепловые экраны, антикоррозионные рубашки), запасы и могут быть снижены до 1,5 и 3 соответственно. Это же относится к элементам резьбовых соединений. При расчетах щелевых сварных соединений с неполным проплавлением запасы можно принять равными Пд = 1,25, = 2,1. Указанное выше понижение запасов допу- [c.39]

Уточнение расчетов длительной циклической прочности осуществляется иа основе экспериментальных данных о характеристиках длительной прочности и пластичности, отвечающих моменту образования макротрещин, при этом длительная пластичность будет находиться в интервале между фвт и ф- . Кроме того, при [c.40]

Имеется ряд экспериментальных данных, показывающих возможность интерпретации результатов по длительной циклической прочности в условиях жесткого нагружения на основе частот-номодифицированных зависимостей [259, 260]. [c.43]

Отмеченное показывает, что существует ряд предложений по методам оценки длительной циклической прочности, причем развиваемые в Институте машиноведения деформационно-кинетические критерии охватывают наиболее общий случай нагружения яри наличии как знакопеременных, так и односторонне накапливаемых деформаций, приводящих к усталостному, квазистатичес-кому и переходному характеру длительного циклического разрушения. Полученные в ГосНИИмашиноведения и ряде других организаций экспериментальные данные для различных условий нагружения на основных типах конструкционных материалов специального энергетического аппаратостроения в диапазоне ра бочих температур во всех случаях без исключения показали достаточное соответствие расчетам по критериальным зависимостям (1.2.8), (1.2.9). [c.43]

Для проведения расчетной оценки длительной циклической прочности компенсатора необходимо располагать данными о характеристиках прочности конструкционных материалов и на этой основе выполнять расчет долговечности путем сопоставления величин циклических деформаций в наиболее нагруженных зонах конструкции с разрушаюЕцими деформациями, полученными при испытании образцов. Сопоставление должно производиться в инвариантных к типу напряженного состояния деформациях, причем в исследовании [123] используются интенсивности указанных величин (формулы (4.3.4)). [c.205]

Последнее обстоятельство позволяет распространить указанные подходы на расчетное определение прочности и ресурса других типов элементов конструкций. Расчет выполняется на основе деформационно-кинетических критериев малоцикловой и длительной циклической прочности, базируется на расчетных и экспериментальных данных о местной напряженности конструкции с учетом поцикловой и во времени кинетики деформаций, проводится [c.275]

Зацаринный В, В., Гусенков А. П. Методика оценки длительной циклической прочности при испытаниях с выдержками на установках без следящей системы нагружения.— Заводская лаборатория, 1974, № 3. [c.282]

Зацаринный В. В. Исследование длительной циклической прочности на установках без следящей системы нагружения.— Матер. Всесоюз. симпоз, по малоцикповой усталости при повышенных температурах. Челябинск ЧПИ, 1974, вып. 2. [c.282]

Большая экспериментальная программа исследований длительной циклической прочности материала Х18Н9Т выполнена в Каунасском Политехническом институте [13, 14]. Испытания проведены при температурах 500, 600, 650 и 700° С, времена выдержек составляли 0,5 5 и 50 мин, суммарные базы испытаний достигали 500—700 час. [c.44]

Решение этого уравнения дает возможность получить кривую длительной циклической прочности для различных длительностей выдержек. На рис. 20 приведены кривые длительной циклической прочности стали Х18Н9 при 650° G для случая полосы с отверстием (аа = 3) при отсутствии выдержек, выдержке в полуцикле растяжения 1 и 5 мин и аналогичные кривые при однородном напряженном состоянии. [c.59]

А. П. Гусенков, В. В. Зацаринный. Методика оценки длительной циклической прочности при испытаниях с выдержками на установках бее следящей системы нагружения.— Зав. лабор., 1974, № 3. [c.60]

Ниже рассматриваются особенности упругопластического деформирования неизотермических (терлюусталостиых) и изотермических испытаний с высокотемпературными выдержками, а также производится оценка таких испытаний с позиций деформационно-кинетического критерия длительной циклической прочности [12]. [c.86]

Анализируются испытания при термоусталости на установках типа Коффин и испытания на длительную циклическую прочность при отсутствии следящей системы с целью воспроизведения условий нагружения, характерных для случая термической усталости. Анализируются результаты испытаний в этих условиях, а также выполняется расчет долговечности с привлечением деформационно-кинетических критериев прочности. Табл. 1, илл. 8, библ. 15 наав. [c.126]

Одним из наиболее сложных в эксперименте и важных для определения прочности и ресурса высоконагружен-ных конструкций энергетического, химического, транспортного, а также технологического назначения является вопрос о длительной циклической прочности, т. е, о взаимодействии циклических и длительных статических повреждений. [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...