Нагрузки динамические сосредоточенные

Даже в очень хорошо уравновешенных турбоагрегатах остаётся некоторая доля механической и магнитной неуравновешенности, отчего турбоагрегат оказывает не только статическое, но и динамическое воздействие на фундамент. Определить величину неуравновешенных сил инерции вращающихся частей турбоагрегата не представляется возможным. Поэтому динамическое воздействие турбоагрегата учитывается косвенным путём, а именно при расчёте напряжений в элементах фундамента вводят. эквивалентные нагрузки . Величины этих нагрузок довольно значительны. Ленинградский институт сооружений [7] рекомендует принимать вертикальную составляющую эквивалентных нагрузок равной 50 ,. а горизонтальной — 2G (0 , — вес машины). Более правильно выбирать эквивалентные нагрузки в зависимости от веса вращающихся частей машины [10], так как только они являются источником возмущающих нагрузок. Вертикальную составляющую эквивалентных нагрузок,, направленную вниз, рекомендуется принимать равной 10—15-кратному, а горизонтальную составляющую — 5-кратному весу вращающихся частей турбоагрегата. Вертикальные эквивалентные нагрузки приложены в местах расположения подшипников, а горизонтальные—на уровне осей поперечных балок фундамента нагрузки предполагаются сосредоточенными по середине ригеля. [c.542]

Характерной особенностью динамической нагрузки является сосредоточение основной мощности колебательного процесса вблизи значения собственной частоты системы в зоне 1,8—3 гц, в то время как мощность колебаний с частотой ссыпок ротора, [c.478]

С другой стороны, если нагрузки представляют сосредоточенные силы или изгибающие моменты, для определения динамических перемещений колеблющихся стержней можно использовать выражения (5.120) и (5.123) независимо от вида закрепления концов стержня. В качестве примера рассмотрим случай стержней с жестко защемленными концами и предположим, что ее колебания вызываются изменяющейся во времени силой (t) = Р sin oi, приложенной на расстоянии X = Xi от левого конца стержня (рис. 5.20). В этом случае из выражения (5.120) следует [c.397]

Рассмотрим теперь напряжения и деформации, возникающие, когда длинный жесткий цилиндр без трения скользит или катится по поверхности упругого полупространства со скоростью, перпендикулярной его оси [70]. Мы видели, что при дозвуковом режиме деформация поверхности движущейся нагрузкой по форме подобна реализующейся при статической нагрузке динамический эффект приводит к увеличению перемещений за счет скоростного множителя Р1М /(1 —v)N , где Рь Мг и определены выше. Таким образом, полупространство деформируется так, как если бы его жесткость. уменьшилась в это же количество раз. Таким образом, контактное давление для движущегося цилиндра можно получить как суперпозицию сосредоточенных нагрузок, интенсивности которых подобраны так, чтобы результирующие перемещения поверхности в зоне контакта отвечали профилю цилиндра. Отсюда следует, что рас- [c.421]

Распределенные нагрузки выражаются в единицах силы, отнесенных к единице д.чины, или к единице поверхности, или к единице объема. И сосредоточенные, и распределенные нагрузки могут быть как статическими, так и динамическими. [c.11]

Модель стальной балки на шарнирных опорах, изготовленная из той же стали в 1/5 натуральной величины, была испытана на удар сосредоточенной нагрузкой, в 5 раз меньшей, чем динамическая нагрузка в действительной балке. Высота падения этой нагрузки также была уменьшена в 5 раз по сравнению с действительной. Определенный опытным путем (из сравнения статической и динамической деформации модели балки) динамический коэффициент оказался равным 6. Определить величину динамического коэффициента в действительной балке. [c.316]

Внешние силы делятся на активные н реактивные (реакции связей). Активные силы принято называть нагрузками. По способу приложения нагрузки бывают объемные и поверхностные (распределенные и сосредоточенные), по характеру изменения в процессе приложения -статические, динамические и повторно-переменные, по продолжительности действия - постоянные и временные. [c.6]

Классификация внешних сил должна проводиться по способу их приложения (сосредоточенные силы, распределенные нагрузки и т. д.) и характеру действия (статические, динамические). Совершенно неправомерно относить переменные нагрузки к ди- [c.52]

Заметим, что при применении метода Рэлея требование удовлетворения функцией v z) всех граничных условий является излишним. Разрывы вторых производных функций и (г) соответствуют приложенным сосредоточенным моментам, разрывы третьих производных — сосредоточенным силам. Следовательно, если функция v z) непрерывна вместе с первой производной и удовлетворяет граничным условиям, наложенным на прогиб и угол поворота, она всегда может быть представлена как функция прогиба некоторой балки под действием распределенной нагрузки, сосредоточенных сил и моментов и доказательство теоремы Рэлея сохраняет силу. Будем называть граничные условия, налагаемые на v z) и v z) кинематическими условиями, а на момент и перерезывающую силу, т. е. на и" (z) и и " (z) — динамическими условиями. [c.203]

Нагрузки различаются не только по способу их приложения (распределенные и сосредоточенные), но также по длительности действия (постоянные и временные) и характеру воздействия на конструкцию (статические и динамические). [c.9]

И квазистатических процессов в тех случаях, когда размеры микронеоднородностей малы по сравнению (i) с размерами рассматриваемых образца или макроструктуры, (ii) с расстояниями между точками, в которых приложены силы и/или заданы перемещения. Если, например, к телу приложены сосредоточенные нагрузки и/или тело содержит трещины и надрезы, то от этой теории нельзя ожидать точных значений напряжений и деформаций в областях концентрации напряжений. Для динамических задач размеры микронеоднородностей должны быть много меньше длин волн. [c.107]

Движению плунжера препятствуют сопротивления внешней системы с динамической жесткостью g, которые создают на плунжере переменную нагрузку Р = Хв . В реальных системах передаче движения жидкостью от цилиндра пульсатора к грузовому цилиндру препятствуют внутренние сопротивления гидромагистралей, которые в определенном частотном диапазоне могут быть представлены (рис. 5, а) сосредоточенными параметрами, учитывающими упругость объемов жидкости в цилиндрах, а также инерционные и вязкие сопротивления в соединительной магистрали. Внутреннее сопротивление гидропульсатора определяется основными параметрами = Сп1 2 = i(i)kr — йа = Сц. [c.178]

Начальная неуравновешенность на роторе в большинстве случаев представляет собой распределенную по длине нагрузку, обусловленную относительно плавным изменением эксцентриситета центра тяжести ротора р (х) относительно его геометрической оси. Уравновешивание же производится путем установки на роторе той или иной системы уравновешивающих сосредоточенных грузов. Количество и расположение этих грузов может быть различным. Но на симметричном роторе каждый отдельный груз может быть представлен как пара симметричных и пара кососимметричных грузов. Величина каждого из заменяющих грузов равна половине заменяемого груза, и располагаются они в поперечных сечениях, отстоящих от середины ротора на расстояниях, равных расстоянию от заменяемого груза до середины ротора. Динамическое воздействие на ротор системы заменяющих грузов при этом будет такое же, как и воздействие начального груза. Таким образом, вопрос о вынужденных колебаниях ротора при действии сосредоточенных грузов можно решить, рассматривая действие пары симметричных и пары кососимметричных грузов. [c.29]

Если J (s) я F (s) не постоянны по длине стержня, то для стержней с распределенной массой в общем случае применяется приближенный метод, аналогичный указанному для стержней с сосредоточенными массами. Намечают систему приближенных форм колебаний. различных порядков, удовлетворяющих граничным условиям, и определяют соответствующие динамические нагрузки, умножая массы на соответствующие ординаты, а затем динамические прогибы. Между формой собственных колебаний -го порядка и намечаемой кривой ч-го порядка должно соблюдаться условие ортогональности [c.402]

Графический метод динамического анализа. Метод используют для функционального анализа многих механизмов разного служебного назначения в линейной и нелинейной упругой зоне. Частным случаем применения могут быть простые механические системы с сосредоточенной массой М, перемещающейся с силовым градиентом к от заданного источника возбуждения — активного элемента системы (рис. 6.19). Для всех приведенных примеров механических систем сила Я постоянна и является результирующей всех внешних сил, действующих на массу М. К внешним силам отнесем вес перемещающихся частей и , силу пружины под нагрузкой, силу трения Ff. Во всех примерах сила, действующая от [c.289]

К виду, аналогичному (49), могут быть приведены выражения операторов динамических податливостей ряда типовых моделей объектов с распределенными параметрами, например упругих стержней, совершающих продольные, крутильные или поперечные колебания, балок, совершающих изгибные колебания, и т. п. [121. Число форм колебаний при этом неограниченно увеличивается, а коэффициенты форм становятся функциями непрерывной координаты у, характеризующей положение рассматриваемого сечения. Обозначая их соответственно У)> имеем при передаче воздействия в сечение у = А от сосредоточенной нагрузки, приложенной к сечению У= В, [c.25]

Модели нагружения. Эти модели содержат схематизацию внешних нагрузок по координатам, времени, а также по воздействию внешних полей и сред. Силовые нагрузки, действующие на конструкции, можно разделить на три группы 1) объемные или массовые силы 2) поверхностные силы 3) сосредоточенные силы. Объемные нагрузки действуют на каждую частицу внутри тела. К таким нагрузкам относятся собственный вес конструкции, силы инерции, силы магнитного притяжения и т.п. Поверхностные нагрузки распределены по значительным участкам и являются результатом взаимодействия различных конструктивных элементов одного с другим или с другими физическими объектами (например, давление жидкости или газа на стенки сосуда, давление ветра на оболочку градирни и т.п.). Если силы действуют на небольшую поверхность конструкции, то их можно рассматривать как сосредоточенные нагрузки, условно приложенные в одной точке. По характеру действия нагрузки можно разделить на статические и динамические. Статическая нагрузка возрастает от нуля до своего номинального значения и остается постоянной во время эксплуатации конструкции. Переменное, или динамическое, нагружение — нагружение, изменяющееся во времени. Часто встречающимся видом переменного нагружения являются циклические нагрузки, характеризующиеся периодическим изменением значения и/или знака. Модели нагружения должны учитывать воздействие полей и сред. Наиболее существенным является воздействие температурного поля. Изменение температуры элементов конструкций вызывает температурные деформации. Если они не удовлетворяют уравнениям совместности деформаций, то в элементах конструкций возникают температурные напряжения, значения которых часто оказываются соизмеримы со значениями напряжений, возникающих от воздействия внешних сил. Кроме того, изменение температуры влияет на механические характеристики конструкционных материалов. В некоторых случаях приходится учитывать влияние нейтронного облучения, электромагнитного поля, воздействие коррозионных сред. [c.401]

В стреловых кранах горизонтальную динамическую нагрузку от сил инерции принимают равной 0,1 от силы тяжести металлоконструкции. Кроме этой нагрузки необходимо учитывать горизонтальную силу инерции груза. Эта сила является сосредоточенной и приложенной в месте крепления головных блоков на стреле. Ее значение также принимают равным 0,1 от силы тяжести груза и грузозахватного приспособления. Это значение соответствует отклонению груза от вертикали примерно на 6°. [c.498]

Если ссылки на описания поперечной и (или) динамической составляющих нагрузки не используются, в соответствующие позиции каталога заносятся нули. Точки участка нагружения указываются в порядке обхода контура расчетного фрагмента, принятом при его задании. Эти данные вводятся лишь для механических нагрузок, причем для сосредоточенных задается одна точка. [c.333]

В практике работы передач ни одно из перечисленных условий не выполняется величина нагрузок за очень редким исключением всегда переменна по времени, валы и сами зубчатые колеса деформируются, в силу чего возникают местные концентрации (сосредоточения) нагрузки на зубьях. Как следствие ошибок в зацеплении, имеющих место при неточном изготовлении колес и сборки, возникают дополнительные динамические нагрузки на зубьях. [c.277]

Модель стальной балки на двух шарнирных опорах, изготовленная из той же стали в натуральной величины, была испытана на удар сосредоточенной нагрузкой, приложенной посредине пролета. Нагрузка и высота ее падения также были взяты в три раза меньшими, чем в действительной балке. Динамический коэффициент, определенный опытным путем (из сравнения статической и динамической деформации модели балки), оказался равным четырем. [c.396]

Пол контейнера — из шпунтованных 40 мм досок, уложенных на стальную электросварную раму. Он выдерживает (по нормам ИСО) нагрузку в 1,25 массы брутто контейнера, т. е. 250 кМ, и 1,5 массы брутто на протяжении 61 см у дверного проема (т. е. в месте, где могут возникнуть динамические нагрузки при въезде и выезде погрузчика). Кроме того, пол выдерживает и сосредоточенную нагрузку от погрузчика (54,6 кН на ось, 27,3 кН на колесо), при расстоянии между осями погрузчика не менее 760 мм и площади давления его колес 140—145 см . Таким образом, внутрь контейнера может въезжать авто- или электропогрузчик грузоподъемностью до 3 т. [c.52]

Внешние нагрузки могут быть сосредоточенные и распределенные, статические и динамические, активные и реактивные. [c.270]

Получение достаточно строгих решений для динамического нагружения упруго-пластических балок встречает серьезные трудности, которые удается преодолеть только в отдельных случаях нагружения и опирания балок. В работе И. Л. Диковича (1962) описано решение для движения свободно опертой балки под действием внезапно приложенной равномерной нагрузки, постоянной во времени и не превышаюш ей. по величине предельную статическую нагрузку. В некоторый момент времени в середине балки образуется пластический шарнир, после чего рассматривается движение двух половинок балки, из анализа которого получается выражение для перемеш ений, которое остается справедливым до тех пор, пока угловая деформация в пластическом шарнире не изменит знака. Для упро-щ ения И. Л. Диковичем предложены приближенные методы, например метод Бубнова — Галеркина. Как это часто делается в нелинейных задачах, удерживайся один член аппроксимирующего ряда. При этом приходилось вводить допущение о стационарности пластических шарниров, которое, как известно, с ростом интенсивности внезапной нагрузки перестает оправдываться и может привести к серьезным погрешностям. Весьма перспективно применение ЭВМ к расчету балок. Так, В. К. Кабулов (1963) для представления изгибных колебаний консольной балки переменной жесткости воспользовался системой неравных сосредоточенных масс, подвешенных к невесомому упруго-пластическому элементу. [c.317]

Расчет рам на динамические воздействия производился главным образом в связи с проверкой их на сейсмические нагрузки. Эта весьма сложная и актуальная проблема находится сейчас в центре внимания ученых, причем учет пластических деформаций здесь совершенно необходим. Требование, чтобы в результате сейсмического воздействия деформации в каркасе сооружения оставались упругими, приводит к громадному перерасходу материалов. Преодоление математических трудностей, связанных с расчетом рам в упруго-пластической стадии работы, так же как и в случае пространственных конструкций, производится обычно за счет уменьшения числа степеней свободы системы и сосредоточения масс в одной или нескольких точках. При этом чаще всего рама приводится к системе с одной степенью свободы — консоли с сосредоточенной на конце массой. Систематическое изложение такого подхода и его обобщение на системы с двумя степенями свободы проведено в монографии И. И. Гольденблата и Н. И. Николаенко (1961). Авторы рассматривают движение системы с одной степенью свободы, когда материал несущего элемента определяется диаграммой Прандтля под действием мгновенного и прямоугольного импульса. Для работы рам при сейсмических нагрузках характерно полное разрушение элементов в местах действия наибольших изгибающих моментов, в связи с чем в этих местах образуются не пластические, а идеальные шарниры. С математической точки зрения решение таких задач не представляет дополнительных трудностей по сравнению с упругим расчетом, между тем результаты их существенно разнятся. Эта разница проистекает еще и из того, что сейсмические нагрузки, действующие на сооружение, зависят от величины реакции сооружения, а последняя намного уменьшается при учете пластических деформаций и тем более при выключении из работы отдельных связей. [c.319]

Расчетные динамические схемы, составленные с учетом упругих деформаций отдельных элементов механизмов, содержат несколько масс, соединенных между собой упругими связями. Эти схемы по количеству масс и упругих связей называются двухмассовыми односвязными, трехмассовыми двухсвязными и т. п. Отдельными сосредоточенными массами можно считать груз, крановую тележку, ротор двигателя, ходовые колеса и др., а упругими связями — валы, канаты, стержни, балки, стрелы. Динамические нагрузки,,определенные с учетом упругих колебаний отдельных масс относительно друг друга, называют упругими динамическими нагрузками. [c.210]

Наряду с указанными достоинствами передачи с зацеплением М. Л. Новикова имеют и недостатки. Основными недостатками их являются значительное уменьшение контактной площадки при перекосах зубчатых колес и изменении межосевого расстояния, которые могут возникнуть в результате погрешностей при изготовлении и сборке или упругих деформаций передачи. При умень-ш-ении контактной площадки вся нагрузка, действующая на зубья, может оказаться сосредоточенной на небольшом участке длины зубьев, и, следовательно, зубья могут быть сильно перегружены. Неправильное положение зубьев может также быть причиной возникновения дополнительных динамических нагрузок. [c.262]

В режимах 54°, Б5° вычисление разностей отсчетов первого и второго характеризует деформацию в системе под действием динамических сосредоточенных ударных нагрузок, второго и третьего — остаточную деформацию, имеющую место при этом. При Л6° и Л7° разность первых двух отсчетов показывает суммарно деформацию направляющих, масляного слоя и статическую ошибку АСССН при этом же типе нагрузки, третьего и четвертого — деформацию направляющих. Разность полученных результатов дает статйческую ошибку АСССН. [c.63]

Несмотря на трудоемкость эксперимента и сложность расшифровки интерферограмм, шпико-поляризационный метод широко применяют для решения задач, не поддающихся теоретическому анализу (распределение напряжений в деталях сложной формы, на участках приложения сосредоточенных сил, в зонах ослаблений и переходов). Методами скоростного фотографирования изучают напряжения при циклических и динамических (ударных, взрывных) нагрузках. [c.157]

И —допускаемый коэффициент запаса Пи — коэффициент запаса устойчивости Р—сосредоточенная сила Якр — критическая сила Pi—обобщенные силы Рф—фиктивная обобщенная сила Рд— динамическая сила Рц — возмущающая сила Ро—амплитуда возмущающей силы р — интенсивность распределенной нагрузки по площади давление полное (результирующее) напряжение Ро—октаэдрическое результирующее напряжение контактное давление между составными цилиндрическими трубами Ртах Pmin< Рт — максимальное, минимальное и среднее напряжение цикла Ра — амплитуда цикла Ршах> Р т> Ра — наибольшее, среднее напряженней амплитуда цикла при работе на пределе выносливости р, — п редел вы носли востн [c.6]

Умножая (6.36) па ехр i n), убеждаемся, что отношение силы реакции к смещению во всех точках х = п1 одинаково и равно Сет. Эта величина, формально определенная в (6.37), носиг название групповой динамической зюесткости. Она является отношением силы к смещению при одновременном действии на среду бесконечного числа сосредоточенных сил вида (6.32) и представляет собой удобную характеристику среды как элемента решетчатой конструкции. Так как нагрузки не связаны между собой, то Д.ЛЯ них групповая динамическая жесткость совпадает с жесткостью отдельной нагрузки в обычном смысле. [c.182]

Окончательные результаты тарировки представляют обычно в виде графика, построенного в координатах нагрузка (т. е. сила, момент или номинальные напряжения в объекте испытаний) — показания силоизмери-теля машины. Описанные в настоящей главе машины работают в околорезонансной области частот, поэтому силы инерции колеблющихся сосредоточенных масс увеличивают нагружен-ность динамометра и разгружают образец. В результате такого перераспределения напряженности элементов нагружаемой системы прямая динамической тарировки размещается на графике ниже прямой статической тарировки. Это видно на рис. 75, где изображены результаты тарировки машины при испытании коленчатого вала на изгиб в одной плоскости. Игнорирование влияния сил инерции здесь привело бы к ошибке, в результате которой регистрируемая нагрузка на 18% превышала бы истинную. [c.124]

У хрома НВ 5—25. Хромированная поверхность в 1,5—2,5 раза более износоустойчива, чем нехроиирован-пая. Хром хорошо выдерживает динамическую нагрузку, равномерно распределенную по рабочей поверхности, и разрушается под действием сосредоточенных ударов или при больших давле- [c.197]

Эксплуатационные нагрузки для большей части механизмов и машин имеют динамический характер, что оказывает определяющее влияние на поведение этих изделий, а также на интенсивность и характер протекающих в них процессов разрушения. ИНДМАШ АН БССР разработаны устройства для gj нагружения механических систем сосредоточенной нагрузкой и крутящим моментом. [c.146]

В главе рассматривается построение различных вариантов нелинейных моделей деформирования объемных тел при сосредоточенной нагрузке с фиксированным направлением действия, осесимметричных и произвольных оболочек при обобщенной гипотезе Тимошенко. В основу положен знергетический подход, заключающийся в конкретизации вида мощности внутренних сил и использовании принципа виртуальных скоростей для получения динамических уравнений и их вариационных формулировок, удобных для построения консервативных численных схем решения нелинейных задач. [c.33]

Здесь, как и в случае гармонического нагружения, коэффициенты интенсивности напряжений возрастают по сравнению с соответствующими статическими значениями, что необходимо учитывать при расчете и проектировании машин, конструкций и сооружений с применением методов механики разрушения. При воздействии ударных нагрузок поведение зависящих от времени динамических коэффициентов интенсивности напряжений имеет более сложный характер, чем при гармонических нагрузках. Так, например, для конечных трещин возрастание динамического козффихдаен-та интенсивности происходит до тех пор, пока в вершину трещины не придет волна, отраженная от противоположной вершины [106]. В случае исследования полубесконечных трещин, на берегах которых приложен равномерно распределенный растягивающий ударный импульс, коэффициент интенсивности возрастает по закону / 7 становясь неограниченным при [44]. Необходимо отметить еще один интересный эффект [ 65 ], заключающийся в том, что в пластине с полубесконеч-ной трещиной, на берегах которой приложены сосредоточенные ударные растягивающие силы, по прошествии некоторого времени коэффициент интенсивности напряжений принимает постоянное (статическое) значение. Как и в случае гармонических воздействий, задачи об ударном воздействии на тело с трещиной вследствие сложности возникающих математических проблем удается до конца аналитически решить только в случае некоторых идеализированных постановок. [c.39]

Вопросы, связанные с исследованием нестационарных процессов деформирования неоднородных конструкций, материалы которых проявляют реологические свойства, пока мало изучены. Здесь можно отметить несколько работ, посвященных решению некоторых частных задач. Гровер и Капур (A.S. Grover, A.D. Kapur) [388, 389] исследовали нестационарный отклик трехслойной прямоугольной пластины, подверженной воздействию импульсной нагрузки в форме полуволны синуса. Свойства вязкоупругого заполнителя учтены посредством использования механической модели, состоящей из двух упругих и двух вязких элементов. Авторами статьи [469] рассмотрено динамическое поведение симметричной трехслойной оболочки, состоящей из композитных несущих слоев и вязкоупругого заполнителя. Предусмотрена возможность воздействия на оболочку случайного равномерного давления или случайной сосредоточенной нагрузки. Решение получено методом Бубнова-Галеркина. [c.17]

Динамические погрешности механизмов. Исследование динамических погрешностей выполняют с использованием динамических моделей, в которых учитывают инерционные и упруго-диссипати"в-ные свойства элементов механизмов. Обычно используют модели с сосредоточенными параметрами и представляют механизмы колебательными системами с сосредоточенными массами (массовыми моментами инерции) и безмассовыми упругими элементами. Движение механизмов описывают дифференциальными уравнениями, составленными, например, методом Лагранжа [9, 791. При исследовании рассматривают упругую податливость звеньев и элементов кинематических пар механизмов. Например, в колебательной модели кулачкового механизма (рис. 11.5, а, б) учитывают массу толкателя и жесткость с толкателя или высшей кинематической пары кулачок-толкатель [791. В зубчатых механизмах (рис. 11.5,6—д) принимают во внимание инерционные свойства ротора двигателя 1 , зубчатых колес Ji (/1,2)1 нагрузки Js, жесткости валов (сц с ) и зацеплений зубчатых колес (сх, [c.638]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...