Составные цилиндрические трубы

Составные цилиндрические трубы [c.360]

Составная цилиндрическая труба. Переходя к цилиндрической системе координат р(рг при г оо, 9 О вместо (5) будем иметь [c.139]

СОСТАВНЫЕ ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ТРУБЫ [c.295]

Задача XI—2. Определить время опорожнения составного цилиндрического резервуара Оу = 1,5 м == 2,2 м /1, = 1 м йз = 1,5 м) через вертикальную трубу высотой йд = 2 м и диаметром = 60 мм при открытом вентиле с коэффициентом сопротивления = 4, Коэффициент сопротивления трения в трубе принять а = 0,03. [c.315]

Задача 11-2. Определить время опорожнения составного цилиндрического резервуара (Di= l,5 м D, = 2,2 м /г, = 1 м Aj=l,5 м) через вертикальную трубу высотой [c.306]

Если в уравнении (7) отбросить нелинейные члены и полагать, что цилиндрическая жесткость Dy связана с механическими характеристиками оболочки соотношением Z)y = Eh [i2 (1 — р, )], то можно прийти к уравнению, описывающему движение трубы с изотропными стенками при малых перемещениях [2]. В случае составной многослойной трубы, однородной в продольном и окружном направлениях, цилиндрическую жесткость Dy можно найти с помощью соотношений, приведенных в работе [5]. [c.228]

Ниже рассматривается составная коническая труба из несжимаемых и упрочняющихся произвольными законами материалов, находящаяся в стационарном осесимметричном температурном поле, поддерживаемом равномерно распределенной постоянной во времени температурой на внутренней и внешней поверхностях трубы (рис. 1). Такая задача для цилиндрических труб из линейно-упругих материалов впервые исследована русским ученым Гадолиным. Частичные сведения [c.129]

Железобетонная оболочка многоствольных дымовых труб может выполняться как конической, так и составной с конической нижней частью и цилиндрической верхней. [c.13]

Величина опережения зависит от внутреннего диаметра трубы и радиуса гиба. При радиусе гиба от 2 до 4 опережение равно от 0,46 до 0,59 для труб диаметром до 60 мм. Составной дорн устанавливается так, что его основная цилиндрическая часть располагается относительно оси гибочного шаблона, так же как и при сплошном дорне. [c.38]

Рис. 14.6. Схемы электрошлаковой наплавки а — плоской поверхности в вертикальном положении б — неподвижным электродом большого сечения в — цилиндрической детали проволоками г — электродом-трубой д — порошковым присадочным материалом е — композиционного слоя ж — составным электродом з — плоской поверхности в наклонном положении и — жидким присадочным металлом к — горизонтальной поверхности с принудительным формированием л — двумя электродными лентами со свободным формированием I — основной металл 2 — электрод 3 — кристаллизатор

Использованное выше при выводе скорости волн в трубе или скважине выражение (5.3) легко распространяется и на случай составной трубы, т. е. двух концентрических твердых цилиндрических оболочек с условием проскальзывания на их контакте. Если внутренний цилиндр представляет собой трубу с тонкими стенками а внешний —скважину в безграничной среде, выражение для радиального смещения в стенке будет иметь вид [c.160]

Авторы этой книги провели опыты на горизонтально расположенной цилиндрической тепловой трубе с составным фитилем экранного типа и кольцевым зазором для протока жидкости (рис. 4.4). Конструкция тепловой трубы была выбрана таким образом, чтобы наиболее важные параметры (диаметр парового канала, радиус пор на поверхности фитиля, зазор для протока жидкости) отвечали требованиям проверки расчетной модели и сохранялись неизменными в процессе работы. С этой целью экран составного фитиля выполнялся в виде перфорированной трубки. Диаметр отверстий в зоне нагрева длиной 100 мм составлял 450 мкм, отверстия были расположены в шахматном порядке, поверхностная пористость равнялась 33%. Диаметр отверстий [c.80]

И —допускаемый коэффициент запаса Пи — коэффициент запаса устойчивости Р—сосредоточенная сила Якр — критическая сила Pi—обобщенные силы Рф—фиктивная обобщенная сила Рд— динамическая сила Рц — возмущающая сила Ро—амплитуда возмущающей силы р — интенсивность распределенной нагрузки по площади давление полное (результирующее) напряжение Ро—октаэдрическое результирующее напряжение контактное давление между составными цилиндрическими трубами Ртах Pmin< Рт — максимальное, минимальное и среднее напряжение цикла Ра — амплитуда цикла Ршах> Р т> Ра — наибольшее, среднее напряженней амплитуда цикла при работе на пределе выносливости р, — п редел вы носли востн [c.6]

Составной цилиндрический вал и труба прикреплены жестко к концевым дискам (см. рисунок). Определить максимальные значения Тщах и угла закручивания. В расчетах принять а = 1м d = 0,1 м] D = 3/2g М = 500 Н м 5 = d/8 материал конструкции — сталь, G = 8 10 МПа. [c.115]

Рис. 140. Способы соединения фаолитовых труб а — муфтовое соединение с нарезкой, б — муфтовое соединение с фланцами, в — фланцевое соединение с канавками, г— фланцевое соединение с цилиндрическими буртамн, — фланцовоо соединение с коническими буртами (металлический составной фланец) / — фаолитовая труба, 2 — фаолитовая муфта, ( —стальная муфта, 4 — прокладка, 5—отверстие для ключа, 6 — стальные цельные фланцы, 7 — стальной фланец из двух половин, 8— кольцевая канавка

Теплоперенос. Для тепловых труб с составными фитилями могут быть получены наилучшие результаты по теплопереносу. Наибольший удельный теплоперенос (на единицу поперечного сечения парового канала) был достигнут в опытах Винца и Буссе с натриевой тепловой трубой [1] (рис. 4.2). Опыты проводились на цилиндрической горизонтальной трубе длиной 500 мм с корпусом из нержавеющей стали диаметром 12 мм и толщиной стенки [c.77]

Авторы книги провели эксперименты на тепловых трубах с составными фитилями, имеющими сеточный экран. Экран выполнялся в виде цилиндрической пористой трубки, изготовленной из односторонней фильтровой сетки (материал — нержавеющая сталь 1Х18Н8Т) саржевого плетения № 450 либо № 685. При изготовлении пористых трубок сетка на медной цилиндрической оправке плотно свертывалась в несколько слоев, а продольный шов проваривался точечной электросваркой. [c.83]

При расчете максимальной мощности тепловой трубы в одном варианте ввода исходной информации можно задавать массивы от одного до двенадцати значений теплофизических параметров и один-два варианта геометрических параметров. Время расчета одного варианта геометрии тепловой трубы для двенадцати значений теплофизических параметров колеблется от 2 до 7 мин на мащине типа М-220. Если по истечении 7 мин итерационный процесс расчета не заканчивается, то в соответствии с предусмотренным управлением программа автоматически прекращает расчет этого варианта и на печать выводятся нулевые значения определяемых величин. Это означает, что Qж i определено с больщой погрешностью в сторону завышения или занижения. Необходимо задать в исходных параметрах новое значение корректирующего множителя, входящего в формулу для определения Qv x, и повторить расчет. Для тепловых труб с зазором для протока жидкости в пределах 6—10% диаметра парового канала значение корректирующего множителя можно задавать близким к единице. В случае проведения вариантных расчетов для определения оптимального соотношения между зазором и диаметром трубы корректирующий множитель следует задавать на несколько порядков меньше единицы. Хотя в программе использованы формулы для расчета круглых цилиндрических тепловых труб с составным фитилем кольцевого типа, можно проводить оценочные расчеты и для труб с другими типами фитилей и различающейся геометрией парового канала. Для этого в исходной информации в программу необходимо задавать эквивалентные значения диаметра парового канала и эквивалентные геометрические размеры фитиля. Формулы для пересчета геометрических параметров различных типов капиллярных структур применительно к составному фитилю приведены в Приложении 1. [c.99]

Для расчета потерь давления по жидкости в разработанной авторами программе для вычисления капиллярных ограничений мощности цилиндрических тепловых труб использована формула, записанная для составного фитиля в виде экранной сетки с концентрическим зазором для протока жидкости. Приведем здесь расчетные соотнодиеиия для потерь давления в жидкости различных капиллярных структур, а также формулы для определения зазора, эквивалентного по гидродинамическим потерям давления другим капилляр- ым структурам. [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...