Модель симметричная

По модели симметричного развития разрушения вероятность разрушения F (о) при напряжении не выше о полосы длиной O и шириной W, содержащей N параллельных армирующих элементов, каждый из которых имеет распределение поверхностных дефектов % (а) = Со , дается выражением [2] [c.189]

Если конфигурация детали, переводимой на литье по выплавляемым моделям, симметрична (фиг. 82) относительно плоскости разъема, то достаточно изготовить только одну половину эталона и сделать по ней удвоенное количество оттисков на машине для литья под давлением. [c.176]

Рис. 2. Динамическая модель симметричной системы, когда плоскость симметрии не проходит через ее узлы

Уточненная модель симметричных по толщине колебаний пластины [c.192]

Соленоид может служить моделью симметричной железной полюсной линзы (см. разд. 3.1.4). [c.125]

В этом документе хранится изображение половина трехмерной модели симметричной детали Держатель. [c.242]

Использование приближения слабой связи и специальных способов параметризации приводит к линейной модели симметричных НО. Это, как уже отмечено, позволяет существенно упростить решение задачи аппроксимации, и значительно уменьшает объем таблиц оптимальных параметров НО, поскольку решения V задач оптимизации НО при различных номинальных значениях 5]2 линейно связаны друг с другом. Например, решение задачи (10.5) при произвольном значении а<0,1 находится как у а= =ау о,г 10, где у о,1 — решение (10.5) при а=0,1. Процедура корректировки вектора решения у а для а>0,1, позволяющая учесть погрешность приближения 512 <С1, описана в [289]. [c.250]

Изучив условия работы детали в конструкции, ее назначение, общую компоновку изделия, можно спроектировать рассматриваемую деталь в целом симметричной (рис. 107, б). Симметричность здесь будет нарушена только одним элементом — внутренним приливом, который незначительно отразится только на оснастке, обусловливающей внутреннюю форму (например, стержень). Модель для формовки, или металлическая форма для литья, будет только одна — общая для правой и левой деталей. Экономический эффект здесь огромный, стоимость детали и трудовые затраты значительно сократятся. Кроме того, из сравнения чертежей симметричной и несимметричной деталей видно, что графическая работа при исполнении чертежа симметричных деталей (см. рис. 107, б) значительно сократится, так как ввд сверху вычерчивать полностью не потребуется. Оказалось возможным в этой связи уменьшить формат для выполнения чертежа симметричной детали в два раза. [c.161]

На рис. 4.8 показана последовательность процесса изготовления разъемной деревянной модели корпуса вентиля, отливаемого из серого чугуна, а на рис. 4.9 — последовательность изготовления стержневого ящика к модели корпуса вентиля, состоящего из двух симметричных половинок. [c.129]

Во всех случаях анализировался жесткий симметричный цикл нагружения с размахом деформаций 2%. Температура деформирования 7 = 600°С. Указанные условия отвечают имеющимся экспериментальным данным о долговечности стали 304, что позволяет провести их сопоставление с результатами расчетов. В соответствии с работами [115, 250, 294, 434] для стали 304 были приняты следующие значения входящих в модель параметров Е= 125 000 МПа 7 о = 0,5 мкм Da = = 2,04-10- 4 ммУ(Дж-с) Й = 1,21-10-29 м dg = 200 мкм. Коэффициенты в уравнении (3.42) определяли из условия наилучшего соответствия расчетных и экспериментальных данных при 1 = 6,7-10-5 с- и g = 6,7-10- с- ( = 1 1 = Ь ) Aj = = 0,804 сГ/мм2, mj = —1. [c.181]

Задача V—15. В результате исследования на модели обтекания симметричного тела об ьемом = 2 дм , помещенного в вертикальный канал диаметро.м = [c.117]

Модель Мазинга — одна из первых моделей. Он рассмотрел реверсивное деформирование поликристаллического образца в предположении, что зерна, обладая анизотропией свойств, различным образом ориентированы по отношению к деформирующей нагрузке, деформируются по-разному и имеют различные пределы текучести. Эта модель позволила установить следующую зависимость предела текучести прн первом реверсивном нагружении для симметричного цикла от величины исходного напряжения в нулевом полуцикле, т. е. от степени предшествующей деформации [c.619]

В дистанционно управляемых копирующих манипуляторах применяют обратимые следящие системы симметричного типа, состоящие из двух взаимосвязанных следящих систем, обеспечивающих активное отражение усилий вариант такой системы, наиболее простой, дан на рис. 11.19, а. При наличии нагрузки на исполнительном звене в виде момента М и движущемся или неподвижном звене управления сельсин на стороне нагрузки развивает момент а сельсин на стороне оператора — равный ему, но противоположный по знаку синхронизирующий момент Мц. В результате оператор ощущает внешнюю нагрузку от объекта манипулирования не только при движении, но и при неподвижном положении схвата манипулятора. Динамика таких систем весьма сложна, уравнения движения составляются и исследуются с помощью чисто механического аналога (динамической модели, рис. 11.19,6). Здесь учитывают внешнюю нагрузку в виде момента М,,, приведенные моменты инерции Vi, У2, /и масс механизмов, связанных с валом оператора, с валом нагрузки и самой нагрузки, угол рассогласования между осями сельсинов в виде некоторой расчетной жесткости с упругой передачи, зависимость динамических синхронизирующих моментов Мц, Мдо, развиваемых сельсинами при вращении, от скорости вра- [c.336]

Симметричная модель (рис. 3.1, а). Коэффициенты взаимодействия между катушками статора и ротора являются периодическими функциями угла поворота ротора, так как любое взаимное положение статора и ротора повторяется, по крайней мере, через один оборот вращения. Все остальные коэффициенты, т. е. коэффициенты самоиндукции, взаимоиндукции между катушками статора и взаимоиндукции между катушками ротора постоянны, так как при вращении магнитопроводящая среда для всех катушек остается неизменной (равномерный воздушный зазор по всей окружности). [c.57]

В случае симметричной модели связь мем ду частотами может быть как синхронной, так и асинхронной, л шь бы удовлетворялось общее соотношение (3.28). Таким образом, в общем случае токи электромеханических преобразователей Относятся к периодическим функциям времени, включая нулевую частоту (случай постоянного тока). Вследствие линейности обобщенной модели ана- [c.65]

Во-вторых, даже если принять какой-то приближенный и упрощенный закон ядерного взаимодействия, то и в этом случае квантовомеханическая задача о ядре весьма громоздка, число ее независимых переменных равно числу степеней свободы (ЗЛ, не учитывая спиновой переменной). Здесь возникают значительно большие трудности по сравнению с теми, с которыми мы встречаемся при решении задачи об атоме. В атоме имеется динамический центр — ядро, взаимодействие электронов с которым играет основную определяющую роль. Взаимодействие электронов друг с другом может быть сведено к эффекту экранирования действия заряда ядра. Электроны атома движутся в сферически симметричном поле ядра, которое удается представить некоторым скалярным потенциалом V (г), являющимся функцией только расстояния г от ядра. Сферическая симметрия поля ядра и сравнительно простой вид потенциала V (г) существенно облегчает решение квантовомеханической задачи (например, решение уравнения Шредингера) об атоме, основанное на оболочечной модели атома. В атомном же ядре, учитывая совокупность известных фактов, нет выделенного центрального тела, так как все нуклоны, входящие в ядро, равноправны. [c.170]

Остановимся кратко на предсказаниях модели оболочек относительно спинов ядер, пребывающих в основном состоянии. При застройке оболочек нуклоны объединяются в пары с противоположной ориентацией их собственных моментов количества движения (спинов). Поэтому основные состояния всех ядер с четным числом протонов и четным числом нейтронов должны иметь сферически симметричные состояния с нулевым моментом количества движения. В 17, 18 отмечалось, что этот вывод в то же время является важнейшим эмпирическим фактом, и, по-видимому, неизвестно ни одного исключения из этого правила. Отсюда следует вывод о том, что свойства (спин, магнитный момент и др.) основного состояния ядра, построенного из нечетного числа протонов и четного числа [c.190]

Основные положения обобщенной модели ядра сводятся к следующему. Как и в случае модели оболочек, здесь также принимается, что нуклоны в ядре движутся в некотором среднем самосогласованном поле, почти не зависящем от положения каждого нуклона, и образуют замкнутые нейтронные и протонные оболочки. Это самосогласованное поле резко меняется у поверхности. Можно сказать, что ядро состоит из внутренней более устойчивой области— ядерного остова , образованного нуклонами, входящими в состав замкнутых оболочек, и внешних нуклонов, которые движутся в поле этого остова. Остов ядра , образованный заполненными оболочками, имеет сферическую форму. Внешние нуклоны, не входящие в состав замкнутых оболочек, могут создавать у поверхности ядра неоднородности (флуктуации) потенциала самосогласованного поля, что приводит к несферическому характеру поля. Движение этих внешних нуклонов вызывает деформацию остова ядра , т. е. оболочечной структуры, и сферически симметричная поверхность ядра превращается в эллипсоидальную. В свою очередь деформированный остов ядра еще более усиливает отклонение поля от сферической структуры. Величина деформации поверхности зависит от числа внешних деформирующих нуклонов и от их квантовых состояний. Деформация ядерной поверхности является коллективной формой движения нуклонов, и она может приводить к колебаниям вытянутости по поверхности ядра или к появлению различных вращений. [c.194]

Еще яснее представление о поверхности волны можно составить из рис. 26.7, й и б, где изображены трехмерная модель и перспективное изображение трех главных сечений лучевой поверхности. Внешняя поверхность отдаленно напоминает эллипсоид, но обладает четырьмя воронкообразными углублениями в точках, соответствующих М иЛГ на рис. 26.6, в, и похожих на углубления в яблоке. Точки пересечения и Л1 на рис. 26.6, в соответствуют точкам рис. 26.7, где внешняя и внутренняя полости встречаются, так что по направлениям МЛ1 и М М обе скорости распространения светового возбуждения одинаковы (о = и"). Эти направления называются оптическими осями ) кристалла они располагаются симметрично относительно главных направлений кристалла. [c.504]

Вместе с тем значение модели ядерных оболочек нельзя переоценивать. Область применения ее весьма ограничена она позволяет объяснить явления, относящиеся к некоторым свойствам сферических ядер (главным образом легких) в основном и слабо возбужденном состояниях. Но даже и в этой области наблюдаются отдельные нерегулярности в заполнении состояний и плохое соответствие вычисленных магнитных моментов с экспериментальными значениями. Модель оболочек совсем не пригодна для описания несферических ядер. Она дает абсолютно неверные значения квадрупольных электрических моментов и даже спинов этих ядер. Эти несоответствия связаны с грубостью использованной схемы (движение частиц в среднем постоянном сферически симметричном ядерном поле), которая неприменима для несферических ядер. [c.199]

Наиб, распространена модель симметричного канала с равновероятными оншбками разл. типов — перехода, напр., символа О в 1 и 1 в 0. [c.398]

Положение объекта Р, увеличение М, коэффициент сферической аберрации so, коэффициент хроматической аберрации Ссо (оба связаны с объектом) и величины Л1 С SO И м с со как функции положения изображения Q для аналитической модели симметричной однопотенциальной линзы при (Umax—Uo)HV)—Uo)=5 [c.435]

Вопрос 8. Какой из приведенных на рисунке элементов является наиболее удачиыК генерации конечно-элементной модели симметричного тонкостенного сосуда давлени балочный элемент б) трехмерный прямоугольный элемент в) трехмерный четыре ный элемент г) 8-узловой прямоугольный двумерный элемент д) оболочечный элемв> [c.78]

Аксиома 4 (симметр ия). Если модель симметрична, т. е. 1 1—1 ] для всех , и для любых перестановок л [c.216]

Все основные исследования проводились на модели аппарата прямоугольного сечения с отношением сторон рабочей камеры Лк/Вк = 1,43. При этом в случае симметричного выхода то же отношение сторон сохранялось практически и для выходных отверстий — Лк. Вк = 1,43. При боковом отводе выходные отверстия имели квадратное сечение. Для определения влияния формы поперечного сечения выходного участка на всасывающий эффект были проведены дополнительные исследования одного варианта выходного частка кру.тлого сечения с отношением площадей С, Д - =0,1. [c.145]

Часть исследований с направляющими устройствами производилась также на модели круглого сечения при отношении площадей Р /Ро 16 на основании визуальных наблюдений при помощи щелковинок был выбран оптимальный угол установки направляющих лопаток д 56°, при котором профиль скорости получался наиболее симметричным. Диаграммы полей скоростей (рис. 8.1) показывают, что при большом отношении площадей Рк/Ро 16) одни направляющие лопатки или пластинки не могут обеспечить удовлетворительного распределения скоростей по сечению аппарата (см. рис. 8.1, б, б). Более равномерное распределение скоростей достигается при установке за направляющими лопатками одной плоской решетки ( р 6, = 0,44, см. рис. 8.1, е, е), а вполне удовлетворительное — при установке двух решеток ( р1 = Срз = 4,5 / = 0,48, см. рис. 8.1, г, ж). [c.199]

Рассматривая неустойчивость потоков в вихревой трубе, авторы работ [95, 96] предлагают модель, в которой агентами энергопереноса являются КВС, причем при анализе для удобства авторы оперируют с тороидальной формой. Согласно предлагаемой модели, КВС в результате взаимодействия друг с другом и с основным потоком перемещаются к центру или к периферии. В первом случае они расширяются, теряют устойчивость, замедляют вращение и передают механическую энергию ядру, обеспечивая тем самым его квазитвердую закрутку, во втором случае, увеличиваясь по радиусу, сжимаются и диссипируют вследствие работы сил вязкости. Процессы увеличения или уменьшения размера вихрей относятся к процессам деформационного характера. В этом смысле рассматриваемая деформация симметрична. При несимметричной деформации одна часть тора претерпевает сжатие, а диаметрально противоположная — расширение. Если учесть, что в вихревом тороиде низкоэнергетические массы газа располагаются по его оси [67], то должно происходить их смещение вдоль криволинейной оси тороида в центр вихревой трубы с последующим их перемещением в приосевую зону вынужденного вихря, и уходом разогретой оболочки на периферию. [c.125]

Рассмотрим двухмерные процессы тепломассопереноса в проницаемых матрицах при течении сквозь них газообразного охладителя. Принятая физическая модель изображена на рис. 3.20. Размеры матрицы Lx и Ly вдоль осей хп у соответственно. Газообразный охладитель подается через тьшьную поверхность х = Lx к течет по направлению к обогреваемой фронтальной. Система симметрична относительно оси х. Распределение результирующего теплового потока и внешнего давления вдоль фронтальной поверхности в безразмерном виде показано на рис. 3.21. Такое распределение соответствует условиям вблизи лобовой точки спускаемого аппарата. Использованы два варианта подачи охладителя на тыльной поверхности с постоянным массовым расходом G Lx) и рао- [c.74]

Конструктивный вид модели определяется техническими возможностями выполнения катушек и организации их взаимного перемещения в течение длительного времени. Рассмотрим вращающуюся модель ЭМП с двумя произвольными группами катушек, одна из которых жестко закреплена на статоре, а другая — на роторе. Статор и ротор обычно выполняют из магнитных материалов, но в принципе они могут быть и безжелезными . Если катушки сосредоточенные, то их закрепляют на сердечниках (полюсах). Если же катушки распределенные, то они размещаются в специальных пазах или на поверхности статора (ротора). В зависимости от этого можно различать следующие конструктивные формы вращающейся модели 1) симметричные, когда и статор и ротор имеют цилиндрическую форму (все катушки распределенные) 2) несимметричные первого рода, когда статор (или ротор) имеют выступающие полюса с сосредоточенными катушками 3) несимметричные второго рода, когда и статор и ротор имеют полюсную форму. Таким образом, обобщенная модель может иметь три конструктивные модификации (рис. 3.1). [c.56]

Для более конкретного представления характера действий, связанных с преобразованием координат, рассмотрим простейший пример симметричной явнополюсной синхронной машины с возбуждением постоянным током и без демпферных контуров при условии синусоидальности фазных токов. Идеализированная модель такой машины представлена схемой на рис. 4.1, а. Исходная система координат геометрически интерпретируется осями обмоток, т. е. на статоре неподвижная трехосная система координат, а на роторе — вращающаяся одноосная. [c.83]

Для формирования библиотеки моделей регуляторов напряжения (PH) следует учесть, что в транспортных ЭЭС используются регуляторы трех конструктивных исполнений на магнитных усилителях, транзисторно-тиристорные и транзисторные с широтно-импульсной модуляцией. В библиотеке моделей преобразователей Пр должны быть включены модели трансформаторов Три трансформаторно-выпрямительных устройств ТВУ. В библиотеке П должны быть учтены типовые нагрузки транспортных ЭЭС симметричные и несимметричные активноиндуктивные нагрузки, двигатели асинхронные и постоянного тока, импульсные нагрузки. [c.227]

В [31] приводится описание гипотетической дедуктивной модели многоуровневой организации систем, построенной на основе изучения динамических симметрично-асимме фичных и пространственно-временных параметров. В итоге были выявлены универсальные инварианты в структурах различного происхождения (по тину "золотого сечения" в архитектуре) и установлены закономерности эволюции иерархических систем путе.м взаимных прегфащений симметрии-асимметрии. Автором широко использованы элементы комбинаторики и теории фафов. [c.131]

В простейшем одночастичном варианте оболочечной модели ядра рассматривается движение непарного нуклона в сферически симметричном однородном потенциале, образованном взаимодействием остальных нуклонов. Решение уравнения Шредингера для этого потенциала с учетом сильного спин-орбитального взаимодействия позволяет получить определенную последовательность энергетических уровней, группирующихся около нескольких значений энергии. Уровень характеризуется величиной энергии, полным моментом г и орбитальным числом /. В соответствии с принципом Паули на каждом уровне размещается 2i + 1 нуклонов. Полное заполнение группы соответствует построению оболочки, которая содержит магическое число нуклонов. Размещение ядер по оболочкам производится путем содоставления массового числа, спина и других характеристик ядра с параметрами уровней. [c.200]

Модель ядер ных оболочек позволяет также объяснить обнаруженное экспериментально превышение кинетической энергии осколков для асимметричного деления по сравнению с симметричным. При асимметричном делении, когда сказываются обо-лочечные эффекты, осколки имеют форму, близкую к сферической, при которой энергия кулоновского отталкивания особенно [c.402]

Обобщенная модель ЭМ в физической интерпретации представляется в виде эквивалентной идеализированной (ненасыщенной, с синусными обмотками и гладким воздушным зазором) двухполюсной и двухфазной явнополюсной ЭМ - рис. 5.1 (любая симметричная многополюсная и многофазная ЭМ с Ш -фазной обмоткой статора и ш 2-фазной обмоткой ротора может быть приведена к эквивалентной двухполюсной и двухфазной ЭМ). Ротор ее имеет три обмотки - [c.102]

Универсальная модель ЭД при произвольном несинусоидальном и несимметричном питании наиболее удачно может быть получена при привлечении известных методов гармонического анализа (с представлением напряжения питания в виде п гармоник) и симметричных составляющих [с введением в рассмотрение симметричных систем напряжений, создающих поля прямого (+) и обратного ( ) вращения]. Совместное применение указанных методов позволяет выразить матрицу полного сопротивления 2 в (5.1) в виде совокупности подматриц вносим и нссин- отражающих соответственно влияние несимметрии и несинусоидальности питания [c.109]

Математическая модель основного электромеханического преобразования энергии строится в данном случае на основе обобщенной теории электрических маншн, что, как явствует из предьщущего, обеспечивает возможности достаточно строгого сопоставления различных типов устройств и уменьшает объем работы при формировании прикладного ПО САПР. Кроме того, здесь используются методы симметричных и гармонических составляющих, предназначаемые для учета возможных неидеальностей питающего напряжения. [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...