Охладители

Чем больше число ступеней сжатия и промежуточных охладителей, тем ближе процесс к наиболее экономичному — изотермическому, но тем сложнее и дороже конструкция компрессора. Поэтому вопрос о выборе числа ступеней, обеспечивающих требуемую величину рг, решается на основании технических и технико-экономических соображений. [c.54]

Охладители жидкости. Разность между мощностью, потребляемой насосом, и полезной мощностью гидродвигателей превращается в тепло и рабочая жидкость в процессе работы гидропривода нагревается. Это особенно относится к гидросистемам с дроссельным регулированием. [c.416]

Использование в качестве охладителя инертного газа гелия. Уже при давлении 4—5 МПа гелиевый теплоноситель обеспечивает хорошие условия теплоотвода и позволяет достичь объемной плотности теплового потока на уровне 6—8 кВт/л при сравнительно умеренной потере энергии на прокачку теплоносителя. Гелий как теплоноситель имеет по сравнению с другими газами ряд преимуществ высокую теплоемкость и теплопроводность, термическую и радиационную стойкость, химическую стабильность и инертность к конструкционным материалам, минимальное сечение поглощения нейтронов. [c.3]

Исследования не выявили преимуществ использования углекислоты в качестве охладителя реактора. Специалисты также не сумели показать каких-либо существенных преимуществ реакторов БГР, по сравнению с реакторами на тепловых нейтронах и БН, по стоимости вырабатываемой электроэнергии. В 1975 г. представлен проект гелиевого реактора GBR-4 электрической мощностью 1200 МВт для демонстрационной АЭС [24]. Основной корпус из предварительно напряженного железобетона размещен в специальном железобетонном внешнем корпусе, давление гелия в первом контуре равно 9 МПа, температура его на выходе из реактора 560° С. [c.35]

Длина канала или путь движения охладителя в шаровой ячейке определяется как [c.43]

Критический диаметр (Di,) — это максимальный диаметр цилиндрического прутка, который прокаливается насквозь в данном охладителе. Следовательно, для данной стали каждой (Закалочной среде соответствует свой критический диаметр. Очевидно, чем интенсивнее охлаждает закалочная среда, тем больше величина критического диаметра. [c.295]

На рис. 236 показана глубина закалки (незаштрихованная часть сечения) закаленных в воде п масле образцов различного диаметра одной и той же стали. Распределение закаленной и незакаленной зон показывает, что для каждого охладителя есть максимальное сеченпе, прокаливающееся насквозь (Z)k), причем так как масло охлаждает медленнее, [c.295]

Закалка в одном охладителе (рис. 245, кривая 1)—наиболее простой способ. Нагретую до определенных температур деталь погружают в закалочную жидкость, где она остается до полного охлаждения. Этот способ применяют при закалке несложных деталей из углеродистых и легированных сталей. При этом для углеродистых сталей диаметром более 2—5 мм закалочной средой служит вода, а для меньших размеров и для многих легированных сталей закалочной средой является масло. Этот способ применяют и при механизирован- [c.302]

Изменения свойств стали при закалке являются результатом образования неравновесных структур мартенсита, тростита, сорбита. Закалка основана на фазовых превращениях при нагреве и охлаждении. Быстрое охлаждение стали при закалке предотвращает превращение аустенита в перлит, вследствие чего и образуется одна из промежуточных структур распада аустенита мартенсит, тростит или сорбит. Применяя различные охладители при закалке, можно подобрать определенную скорость охлаждения, необходимую для получения требуемых структуры и свойств. [c.118]

В зависимости от условий охлаждения существуют закалки в одном охладителе, прерывистая (в двух средах), ступенчатая и изотермическая. [c.119]

Закалка в одном охладителе (рис. 9.5, кривая /) — это погружение деталей в охладитель до их полного охлаждения. В качестве охладителя применяют воду (для углеродистых сталей) и минеральные масла (для легированных сталей). Закалка в одном охладителе является наиболее простым и распространенным способом, однако может приводить к возникновению значительных внутренних напряжений. Для уменьшения внутренних напряжений применяют закалку с подстуживанием детали перед погружением в охладитель некоторое время выдерживаются на воздухе. При этом температура деталей не должна быть ниже линии 08К- [c.119]

На качество закалки особое влияние оказывает охлаждение, которое должно быть быстрым и полным. Для этого при полном погружении изделия охладитель перемешивают. [c.120]

На качество закалки влияет также способ погружения деталей в охладитель мелкие изделия можно погружать в любом положении, а крупные — только вертикально. [c.120]

Вводимые легирующие элементы изменяют механические и физико-химические свойства стали. Легирование значительно повышает прочность и твердость при сохранении хорошей вязкости стали, увеличивает ее прокаливаемость, а также позволяет проводить закалку на мартенсит в умеренных охладителях, что уменьшает возможность появления трещин и коробления. Легирование придает сталям ряд особых свойств жаропрочность, окалиностойкость, кислотоупорность и др. [c.155]

Теплоту, отводимую от газа в любом охладителе при изобарном процессе охлаждения, находим по формуле [c.256]

Определение отводимой теплоты в охладителях при изобарном процессе охлаждения. [c.257]

Рис. 5.2. Внешний вид современного вихревого охладителя (печатается с разрешения А.И. Азарова)

Давление за турбиной, равное давлению пара в конденсаторе, определяется температурой охлаждающей воды. 1 . сли среднегодовая температура охлаж,1,аю-щей воды на входе в конденсатор составляет приблизительно 10—15°С, то из конденсатора она выходит нагретой до 20—25 °С. Пар может конденсироваться только в том случае, если обеспечен отвод выделяющейся теплоты, а для этого нужно, чтобы температура lapa в конденсаторе была больше температуры охлаждающей воды хотя бы на 5— 10 °С. Поэтому температура насыщенного пара в конденсаторе составляет обычно 25—35 °С, а абсолютное давление этого пара рг соответственно 3—5 <Па. Повышение КПД цикла за счет дальнейшего снижения р2 практически невозможно из-за отсутствия естественные охладителей с более низкой температурой. [c.65]

В гидроприводах с ]1асосами небольших мощностей (менее, С кВт) рабочая жидкость охлаждается обычно без применения специальных охладителей — путем теплового излучения и конвенционного переноса тепла окружающем с )сдой. Однако при болт.шнх мощностях и длительных режимах работы гидросисюмы необходимо применять для обеспечения требуемых температурных условий охлагк-дающие устройства (теплообменные устройства или охладители). [c.416]

Основные тенденции в усовершенствовании ядерных реакторов АЭС заключаются в увеличении единичных мощностей, знергонапряженности топлива, повышении к. п. д. и коэффициента воспроизводства. Наиболее полно этому удовлетворяют новые типы ядерных реакторов с гелиевым охладителем— высокотемпературный реактор на тепловых нейтронах (ВГР) ч реактор-размножитель на быстрых нейтронах (БГР) [1]. [c.3]

Возможен и вариант размещения в топливной зоне макро-твэлов — графитовых элементов с микротвэлами, диспергированными в графитовой матрице без оболочки. В обоих случаях ввиду малых размеров микро- или макротвэлов и развитой поверхности охлаждения можно было бы достичь весьма высокой энергонапряженности ядерного топлива по сравнению с энергонапряженностью бесканальной зоны, если бы удалось рационально организовать отвод тепла. Поскольку доля топливной зоны в расчетной ячейке будет всего несколько процентов, а остальное место в поперечном сечении займет замедлитель (графит), то использовать классическую схему теплоотвода за счет прохождения охладителя непосредственно через шаровую [c.30]

Эффективным способом увеличения коэффициента теплоотдачи является лскусствениая турбулизация вязкого подслоя на поверхности твэла. В случае шаровых твэлов эта турбулизация происходит за счет возникающих при течении газа вихрей. Характерная особенность газового потока при движении его через шаровые твэлы — раннее наступление турбулентного режима течения. Из-за интенсивного вихреобразования лами-ларный режим течения нарушается при достижении чисел JRe=10-f-15. Предложены две схемы процесса течения охладителя в шаровых элементах. [c.39]

Резкое местное сужение и дальнейшее расширение проход-лого сечения отдельной струи вызывает отрыв ее от поверхности твэла. Возникновение турбулентных пульсаций и, по мере увеличения скоростей, появление отрывного течения струек приводят к значительно болынему гидродинамическому сопротивлению при течении охладителя через шаровые твэлы, по сравнению с теченлем теплоносителя в трубах при одинаковом [c.39]

Каждый из перечисленных сомножителей воздействует на критерий энергетической оценки Е, но для выбранного газового охладителя практически второй сомножитель остается постоянным и независимым от параметров газа и характеристик активной зоны. Наиболее сильно действует на критерий Е третий и четвертый сомножители при увеличении абсолютного давления или нагрева газа в активной зоне затраты энергии на тепло-съем значительно уменьшаются, и, наоборот, увеличение средней объемной плотности теплового потока или высоты активной зоны значительно увеличивают затраты энергии при теплосъеме. [c.92]

Свойства охлаждающего газового теплонос1Гтелй тйкже оказывают существенное влияние на затраты энергия прй тейло-съеме. В табл. 5.1 приведены значения комплекса четырех газов гелия углекислого газа, азота й неона,otHe-сенные к значению этого комплекса для водорода, обладающей наилучшими свойствами охладителя. [c.93]

Этот расчет подтверждает преимущества использования в качестве охладителя газообразного водорода, однако из-за хими ческой агрессивности его применение в атомной энергетике пока не предполагается. Поскольку углекислый газ не обладает химической стабильностью и взаимодействует с графитом, вопрос о его применении в высокотемпературном уран-графитовом реакторе также отпадает. [c.93]

Как отмечалось в гл. 10, наряду с вертикальным поперечно продуваемым слоем представляют интерес теплообменники с наклонным поперечно продуваемым движущимся слоем. Согласно [Л. 340] подобные устройства разрабатывались для фиксации ( закалки ) азота при продувке сползающего слоя гальки (шаровидной насадки из 977о MgO диаметром 12,5 мм) газом, быстро снижающим свою температуру от 2 370 до 287—315° (рис. 11-9), Затем переключением четырехходового вентиля слой, охладивший газы, становится нагревателем для воздуха, а подогревающий слой — охладителем. Время полного цикла 6 мин, Gt = 226- 906 кг ч, Арсл = 0,28- 0,35 бар, объемный коэффициент теплоотдачи в слое (21—31)-10 вт1м -град. Кладка зоны горения, расположенной над сползающим слоем насадки, выполнена из 97% MgO в виде подвесного свода. Опыт наладки и двухмесячной работы установки потребовал снижения температуры стенок до 2 040°, что уменьшило спекание насадки. Однако производительность установ- [c.383]

Таким образом, можно полагать, что газографитовый теплоноситель — весьма перспективный охладитель для высокотемпературных ядерных реакторов. Следует также подчеркнуть перспективность газографиговых потоков и в качестве нового рабочего тела в одноконтурных атомных установках. [c.392]

При использовании газографитовой взвеси в качестве охладителя реакторов выявлена оптимальная (с точки зрения удельной выработки электроэнергии и компактности) скорость газографитовой взвеси. При неизменной геометрии каналов и заданном топливе это оптимальное значение скорости меньше скорости чисто газового теплоносителя. Она близка к скорости взвеси, определяемой из условий равенства затрат мощности на транспорт. Установлено, что замена газового теплоносителя газографитовым при равной мощности на перекачку может позволить увеличить мощность реактора типа Хантерстон примерно вдвое при одновременном уменьшении требуемого числа парогенераторов. Повышение к. п. д. составило 1, 2 абсолютных процента, так как удельная доля затрат на собственные нужды уменьшилась. Согласно расчетам, применение газографитовой взвеси взамен чистого газа (гелия) в высокотемпературных условиях может позволить увеличить мощность атомной уста новки при неизменных габаритах в несколько раз. [c.396]

В случае исиользования ири закалке воды и водных растворов солей или щелочей во избежание появления на поверхности изделия зон с пониженной скоростью отвода тепла обычно создают либо циркуляцию этих охладителей, либо перемещают изделия относительно охладителя. Это разрушает паровую рубашку и ускоряет теплоотвод. При высокой степени циркуляции воды относительная интенсивность охлаждения (Я) в воде достигает 4, соленой воде 5, а в масле 0,8—1,0. Увеличение охлаждающей способности достигается при использовании струйного или душевого охлаждения, широко применяемого, нанрнмер в случае поверхностной закалкн. [c.205]

Наиболее широкое применение получила закалка в одном охладителе (см. рис. 127). Такую закалку называют непрерывной. Во многих случаях, особенно для изделий сложной формы и при необходимости умеиьи]ения деформаций, применяют и другие способы закалки. [c.213]

Прерыииспшя закалка (в двцх средах). Изделие, закаливаемое по этому способу, сначала быстро охлаждают в воде до температуры несколько вьине точки М , а затем быстро переносят в менее интен-сивиь[й охладитель (например, в масло или па воздух), в к(Л ором оно охлаждается до 20 "С. В результате охлаждения во второй закалочной среде уменьшаются внутренние напряжения, которые возникли 6i>i при быстром охлаждении в одной среде (воде), в том числе и в области температур мартенситного превращения. [c.213]

Прерывистая закалка (в двух средах) (рис. 9.5, кривая 2) осуществляется последовательным охлаждением деталей вначале в воде до 300—350° С, а затем в масле или на воздухе более замедленным охлаждением в интервале мартенситного превращения. В этом случае уменьшаются внутренние напряжения, возникающие при переходе ауетенита в мартенсит. Недостатком прерывистой закалки является сложность регулирования времени выдержки в первом охладителе. [c.119]

Схема холодильной компрессорной установки, работаюш,ей на парах аммиака (NH3), представлена на рис. 21-8. В компрессоре сжимается аммиачный сухой насыщенный пар или влажный пар с большой степенью сухости по адиабате 1-2 до состояния перегретого пара в точке / (рис. 21-9). Из компрессора пар нагнетается в конденсатор, где полностью превращается в жидкость (процесс 1-5-4). Из конденсатора жидкий аммиак проходит через дроссельный вентиль, в котором дросселируется, что сопровождается ионижением температуры и давления. Затем жидкий аммиак с низкой температурой поступает в охладитель, где, получая теплоту (в процессе 3-2), испаряется и охлаждает рассол, который циркулирует в охлаждаемых камерах. Процесс дросселирования, как необратимый процесс, изображается на диаграмме условной кривой 4-3. [c.336]

Пример 21-1. Аммиачиая холодильная установка работает при температуре испарения /о = — 30° С. Пар из охладителя выходит со степенью сухости х = 0,95. Температура жидкого аммиака по выходе из конденсатора Л = 20° С. Охлаждающая вода при входе в конденсатор имеет температуру = 10° С, а при выходе г ь = = 18° С. В редукционном вентиле жидкий аммиак дросселируется до р = 1,2 бар, после чего направляется в испаритель, из которого выходит со степенью сухости х=0,95 и снова поступает в компрессор. Испарение аммиака производится за счет теплоты рассола, циркулирующего в холодильных камерах. Температура рассола при входе в испаритель г р = — 20° С, а при выходе tp = — 25° С. Холодопроизводительность установки Q = 83,4 кдж1сск. Теплоемкость воды б Е = 4,2 кдз1с1кг-град, теплоемкость рассола Ср = 5,0 кдж/кг-град. [c.343]

В гл. 5 описаны технические приложения вихревых аппаратов и устройств. Даны методы расчета вихревых труб и приведены конкретные примеры их реализации. Рассмотрены наиболее типичные конструкции вихревых охладителей, термостатов и кондиционеров с вихревой трубой, осуществляющих процесс термотрансформации. Приведены примеры схемного решения процесса очистки и осушки сжатых газов с использованием вихревых труб. Рассмотрены примеры технической реализации в различных отраслях систем термостатирования и кондиционирования. [c.5]

Кислородная коррозия оборудования химических производств (1985) -- [ c.0 ]

Коррозия и защита химической аппаратуры Том 3 (1970) -- [ c.50 ]

Техническая энциклопедия Том19 (1934) -- [ c.0 ]

Справочник механика заводов цветной металлургии (1981) -- [ c.0 ]

Теплотехнический справочник Том 2 (1958) -- [ c.183 ]

Пористые проницаемые материалы (1987) -- [ c.0 , c.206 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...