Модель аппарата

Ограниченные струи исследованы также достаточно подробно [3,4, 19, 28, 30, 134]. Результаты некоторых из этих исследований, проведенных на моделях аппаратов, при наличии в них сопротивления, рассредоточенного по сечению (зернистых слоев), будут рассмотрены ниже. [c.53]

Рис. 6.4. Схемы испытанных моделей аппаратов

В модели аппарата с отношением площадей F,.JFf, = 9,6, даже в сечении на относительном расстоянии FUD - 2,5л-2,8 от входа (плоскости обреза подводящего отвода) максимальное отклонение скоростей п,а,ч = [c.162]

Рис. 7.2. Поля скоростей в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения при Ру, Р - 9,6

Результаты систематических измерений скоростей при установке в начале рабочей камеры модели аппарата плоских тонкостенных решеток с различными коэффициентами сопротивления Ср приведены в табл. 7.1, 7.2. В табл. 7.1, 7.2 даны диаграммы полей полных давлений, измеренных непосредственно в отверстиях решеток (Я = 0), нолей скоростей на расстоянии НЮу яг 0,35 за плоской решеткой при отсутствии за ней спрямляющего устройства и на расстоянии НЮу я 0,5 за плоской решеткой с наложенным на нее спрямляющим устройством в виде ячейковой решетки. [c.163]

На рис. 7.5 приведены спектры потока в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (7 ,./7 о = 9,6) ири центральном входе потока вверх и различных решеток. [c.163]

Многочисленные экспериментальные исследования по определению потерь во входном участке моделей аппаратов подтвердили правильность теоретического положения о том, что общее сопротивление участка с системой решеток, когда за последней достигается полное растекание потока по сечению, не превышает сопротивления участка с одиночной оптимальной решеткой. [c.191]

Наиболее подробные исследования действия направляющих лопаток и пластинок при установке их в аппарате как с решетками, так и без них проводились на модели аппарата прямоугольного сечения (табл. 8.1). Чтобы изучить эффективность направляющих лопаток и пластинок в наиболее просто.м случае, когда ширина входного отверстия и всего подводящего участка совпадает с поперечным размером сечения рабочей камеры [c.193]

Сопоставляя результаты экспериментальных исследований модели аппарата круглого сечения с боковым входом потока при установленной уголковой решетке (рис. 8.3, а) с полями скоростей, приведенными на рис. 8.1, а, убеждаемся в достаточно высокой эффективности этой решетки [c.204]

Рис. 8.3. Поля скоростей в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (Ри/Р =

Рис. 8.4. 11о. 1я скоростей в рабочей камере. модели аппарата круглого сечения (Ри Ро при боковом входе потока с системой экранов [c.206]

Кольцевой (периферийный) ввод потока в аппарат. Для многих аппаратов конструктивно лучше осуществлять ввод потока периферийно, по кольцу, опоясывающему начальный участок корпуса аппарата. Такой ввод потока был подробно исследован на описанной модели аппарата круглого сечения с отношением площадей Р /Ро 16. При этом необходимо было уточнить вопрос о том, существенно ли выполнение подводящего кольца с переменным сечением или оно может иметь постоянное [c.210]

Основные параметры модели аппарата, на которой проводились опыты [127], были следующими = 400 мм 4 < 65 [c.270]

Аналогичные результаты получены [111] при исследовании распределения порозности в слое промышленных гранул катализаторов конверсии углеводородов в моделях аппаратов (D 57ч 97 мм), В этих опытах наименьшее значение порозности получилось на расстоянии от стенки аппарата, равном одному наружному диаметру кольцевой гранулы. [c.272]

Рис. 10.35. Распределение безразмерных скоростей гй, концентраций V. и плотности пылевого потока в сечении рабочей камеры модели аппарата с боковым входом потока

Эта формула приближенная, так как она не учитывает влияния условий движения теплоносителя до поступления в элемент аппарата на сопротивление этого элемента. Поэтому в особо важных случаях сопротивление отдельных трактов теплообменника определяют путем гидравлического испытания модели аппарата. [c.462]

Модель аппарата Схема перезарядки [c.290]

В связи с унификацией направляющих аппаратов высказывались предположения о возможном увеличении веса турбин некоторых типов в результате применения одной и той же модели аппарата для всего диапазона напоров до 15 лг. В действительности же специально проведенные расчеты в данном случае не подтвердили обычных опасений конструкторов, что неизбежным следствием нормализации и унификации является утяжеление конструкций машин. [c.82]

Все основные исследования проводились на модели аппарата прямоугольного сечения с отношением сторон рабочей камеры Лк/Вк = 1,43. При этом в случае симметричного выхода то же отношение сторон сохранялось практически и для выходных отверстий — Лк. Вк = 1,43. При боковом отводе выходные отверстия имели квадратное сечение. Для определения влияния формы поперечного сечения выходного участка на всасывающий эффект были проведены дополнительные исследования одного варианта выходного частка кру.тлого сечения с отношением площадей С, Д - =0,1. [c.145]

В некоторых опытах применяли решетки со спрямляющими устройствами (см. табл. 7.1) или с насыпными слоями кускового материала, а также систему последовательно установленных плоских (тонкостенных) решеток. Помимо моделей аииаратов круглого сечения, у которых основные параметры могли меняться в широких пределах, были исследованы так ке модели аппаратов прямоугольного сечения при постоянном отношении Fi-j Fb 9,5. По форме эти модели близки к модели входного участка вертикального электрофильтра типа ДВП. [c.160]

Для определения средних скоростей во входном сечении модели аппарата и в его рабочей камере одновременно с другими параметрами снимались показания 77, контрольного микроманометра — разность полного давления р в центре подводящего участка и статического давления р на боковой стенке этого же участка. Следовательно, эта величина пропорциональна дипампческо.му давлению в указанном сечении. Путем соответствующих пересчетов и введения тарировочпых коэффициентов определялись средние скорости в различных сечениях. [c.161]

Общая структура потока в аппарате. Распределение скоростей потока в рабочей камере аппарата с центральным входом вверх при отсутстви1г распределительных устройств (рнс. 7.2, а) действительно близко к описанному (см. гл, 3), т. е. поток по структуре совпадает со свободной струен. О степени не]1авномерности потока без распределительных устройств при таком входе можно судить как по приведенным ниже значениям коэффициента количества движения М,. , полученным в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения без решетки и с плоской решеткой, так и по отношениям скоростей -di /wy,. [c.162]

Рис. 7,8. Поля сюростей в рабочей камере модели аппарата прямоугольного сечения при центральном входе потока вверх

Рис. 7.14. Поля скоростей в различных сечениях рабочей камеры модели аппарата круглого сечения без решетки при боковом входе потока (FkIFq = 9,6)

Рис. 7.15. Спектры потока (по шелковинкам) в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (Гц/Ра = 9,6) при боковом входе потока (НрЮн > 0,2) и различных решетках

Результат . измерения сопротивления входного участка модели аппарата с решеткой были представлены в виде зависимости коэффициента сопротивления участка Со ,, от числа Ре = идОд Согласно кривым, с увеличением Ре, по крайней мере от Ре = 10 , коэффициент сопротивления участка практически не зависит от числа Ре, и, следовательно, полученные при Ре рд 10 значения 2оуч модели могут быть с достаточной точностью пр шяты для расчета гидравлического сопротивления входных участков больших аппаратов. [c.188]

Эту формулу можно при.менять, ио крайне . мере, в iipe, e. iax ц < < 10Э Экспериментальные коэффициенты сопротивле1 ия входного участка модели аппарата оуч при центральном входе потока вверх в зависимости от коэффициента сопротивления решетки показаны иа рис. 7.22. Здесь же даны расчетные кривые, построенные по формулам (4.115) и (4.116). В уравнении (4.115) в пределах < Сп1и>д 0.06 - 1 I [c.189]

Рис. 8.1. Поля скоростей в рабочей камере модели аппарата круглого сечения (Рк1Ра 16) при боковом входе потока

Система экранов. В некоторых случаях для раздачи по сечению несущей среды и взвешенных в ней частиц может быть применена система экранов, расп(.1Ложенных в корпусе аппарата напротив бокового входа. Исследование системы экранов проводилось на модели аппарата как прямоугольного сечения с отношением площадей F,JF = 9,5, так и круглого с отношением площадей FJFt 16 (рис. 8.4). Если при F JF < 10 степень неравномерности потока (Л4 я 1,15) вполне приемлема, то при больших отношениях площадей неравномерность слишком велика (М г яь 1,9, рис. 8.4, а). Однако при наличии экранов достаточно установить одну плоскую решетку со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления (2(р яь 12 / яь 0,35), чтобы получить практически совершенно равномерное распределение скоростей М 1,10, рис. 8.4, б). Вместо плоской решетки может быть применена также решетка из уголков даже без приваренных направляющих пластин. [c.206]

Рис. 8.5. Поля скоростей п рабочей камере модели аппарата круглого сечения Рц Рц 16) при вводе потока через короткий диффузор с раэделиТ(. льными стенками

Из сопоставления результатов исследования рассматриваемого варианта подвода потока к модели аппарата круглого сечения при отношении FJF 16 (рис. 8.5) с полями скоростей, приведенными на рис. 8.1, видно, что даже при подводе через короткий диффузор с р.азделительными стенками заметно улучшается распределение потока по сечению аппарата (М ( 2,12 вместо УИ 3,35). Дополнительной установкой одной плоской решетки ((( 12 / - 0,35) или решетки из угс>лков (( р 60 [c.207]

В опытах Н. М. Тихоновой [134], проведенных на модели аппарата с отношением FJF,, = 39 и Яо = 25 (рис. 10.1, а), измерения скорости проводили с помощью пневмонасадки. По кривым / (рис. 10.1, б) видно, что границы свободной струи находятся в пределах аппарата до расстояния S = Si// o " 2,5. Площадь поперечного сечения струи F = Г, в данном случае составляет 0,5/ для сечения s = 15,6 и примерно совпадает с Гк в сечении s — 25. При дальнейшем продвижении струп, т. е. с увеличением s вследствие того, что дополнительному растеканию ее по сечению препятствуют стенки аппарата, происходит ее деформация и изменяется характер распределения скоростей. Это имеет место как при отсутствии каких-либо препятствий внутри аппарата (кривые 2, [c.268]

Следует отметить опыты на модели аппарата [105], в которой вход в надслойное пространство осуществлялся через диафрагмы, установленные в начале аппарата. Диаметр отверстия диафрагм менялся так, что отношение площадей Д,/ о могло варьироваться в широких пределах (5—20). В этих опытах меняли также относительные расстояния Но до слоя, относительную толщину слоя HJD,,, относи- [c.269]

Из теории турбулентности известно [25], что перенос взвешенных в потоке частиц осуществляется главным образом крупномасштабными вихревыми образованиями, присущими турбулентному потоку. Величина образований обусловлена порядком размера потока и поэтому перенос частиц осуществляется по всей глубине потока. Крупные вихри (крупномасштабная турбулентность) захватывают и переносят взвешенные частицы различных размеров. При отсутствии центробежных сил (на поворотах, ответвлениях п т. п.), а также специфических особенностей пылегазовой смеси (уплотнение пыли в местах поворота, залнпание ее на поверхностях, комкование и 1. д.), поля концентрации (запыленности) должны меняться незначительно в сравнительно широком диапазоне изменения скоростей и размеров частиц и при сравнительно небольших концентрациях (щ < < 0,3 кг/кг) и мало влияют на характер полей скоростей всего потока. Это подтверждается опытами ряда исследователей [45]. (Вопросы осаждения аэрозольных частиц на стенках сравнительно длинных труб и каналов в соответствии с миграционной теорией осаждения [97 ] здесь не рассматривается.) В проведенных опытах [45] изучалось распределение концентрации (х, кг/кг) и плотности пылевого потока [ , кг/(м -с) ] в рабочей камере модели аппарата при различных условиях подвода и раздачи потока по сечению. Для запыливаиия потока воздуха применялась зола тощего угля с фракционным составом, приведенным ниже, и плотностью р = = 2,16 г/см . [c.312]

Классификатдая фракталов по различньЕМ геометрическим свойствам в приложении к реальным объектам, в том числе и к поверхностям раздела конденсированных сред, уже практически сложилась. Сейчас существует целый ряд экспериментальных методов измерения и наблюдения фрактальных структур, результаты которых затем в каждом отдельном случае сопоставляются с различными математическими и компьютерными моделями. Аппарат фрактальной геометрии будет часто необходим нам в дальнейших главах для описания явлений формирования и разрушения консфукционных материалов. [c.107]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...