Деформация несимметричная

Таким образом, расчеты проводятся в два этапа до схватывания слоев по формуле (36), а после схватывания на контактной поверхности деформация симметричных пакетов принимается равномерной, а деформация несимметричных пакетов определяется по уравнению (53). Понятно, что результаты расчета существенно зависят от правильного определения степени деформации, соответствующей схватыванию. [c.141]

Из построения на фиг. 20 видно, что вследствие криволинейности пути точек Ь шестиугольник приобретает после деформации несимметричный вид. Для того чтобы при постоянной длине звеньев Ь< и Ь , и т. д. деформация была возможна, необходимо, чтобы один из рычагов аЬ имел переменную длину. Для этого на его конце отверстие Ь для соединительного пальца шарнира выполняется не круглым, как у всех рычагов, а продолговатым. [c.466]

Прямолинейный скос кромок применяют для листов толщиной до 60 мм для листов большей толщины (до 160 мм) предусмотрен криволинейный скос кромок с углом разделки 25—26°, так как это обеспечивает значительно меньший объем наплавленного металла и уменьшает угловые деформации. Сварка тавровых соединений без скоса кромок возможна для металла толщиной до 40 й1м. В зависимости от требований к прочности соединений, связанных со сквозным проваром, предусмотрены соединения с односторонним несимметричным скосом для толщин 8—30 мм и двусторонним симметричным для толщин 30—60 мм. [c.14]

Деформацию изгиба (рис. 5.60, а) можно исключить предварительным обратным прогибом балки перед сваркой (рис. 5.60, б) рациональной последовательностью укладки швов относительно центра тяжести сечения сварной балки (рис. 5.60,6, в случае несимметричной двутавровой балки вначале сваривают швы I и 2, расположенные ближе к центру тяжести) термической (горячей) правкой путем нагрева зон, сокращение которых необходимо для исправления деформации заготовки, до температур термопластического состояния (рис. 5.60, г штриховкой показаны зоны нагрева). При правке заготовки нагревают газовым пла.менем или дугой с применением неплавящегося электрода. Разогретые зоны претерпевают пластическую деформацию сжатия, а после охлаждения — остаточное укорочение. Последнее обусловливает дополнительную деформацию сварной заготовки, противоположную но знаку первоначальной внешней сварочной деформации. Подобную деформацию можно также получить, если наложить в указанных зонах холостые сварные швы. [c.252]

Конфигурацию зубчатого колеса следует предусматривать симметричной (рис. 6,90, а). Несимметричное расположение элементов колеса и резкие переходы в конструкции приводят к повышенной деформации зубьев при термической обработке (рис, 6,90, б). Конструкция зубчатого колеса без ступицы дает возможность рационально нарезать зубчатые колеса пакетами (рис. 6,90, в). Наличие у зубчатых колес двусторонних ступиц в этом случае приводит к увеличению хода инструмента (рис, 6.90, г). [c.359]

С целью проверки эффективности предложенного метода и выбора численного значения параметра d проведен расчет (при наличии специального слоя и без него) НДС пластин с симметричным и несимметричным распределением начальных деформаций (рис. 1.3). Вдоль оси х распределение начальных деформаций е в обоих случаях было однородно. Как видно из рис. 1.3, а в случае отсутствия специального слоя на торцах пластин распределение перемещений и (у) соответствует распределению е.°(у) (е =е =е =е и не является линейным [c.30]

При действии на цилиндр силы Q деформации цилиндра и связи не будут уже симметричны относительно линии действия силы Р. Иначе говоря, сила Q обусловливает несимметричное распределение сил реакций связи на площадке контакта ее с цилиндром. Поэтому равнодействующая Рв всех этих сил реакций сместится в сторону [c.130]

Очевидно, в материале, свойства которого не зависят от направления (в изотропном теле), направления главных напряжений и главных деформаций должны совпадать. В самом деле, нет никаких причин для того, чтобы симметричная система только нормальных напряжений вызвала несимметричную деформацию. [c.19]

Стержень имеет различную жесткость на изгиб (EJ и EJ2) в зависимости от знака изгибающего момента. Таким свойством обладает, например, брус, имеющий с одной стороны разрезы с плотно вставленными пластинками (рис. 115). Различная жесткость на изгиб в зависимости от знака изгибающего момента возникает также в случае сжатого стержня несимметричного сечения при наличии пластических деформаций (см. задачу 155). [c.52]

Коэффициентом Хр учитывается неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатого венца, связанная с деформацией валов и самих зубьев колес. На рис. 22S,a-e изображено взаимное расположение зубчатых колес при деформированных валах в случаях симметричного, несимметричного и консольного расположения колес относительно опор. При несимметричном и консольном расположении опор колеса перекашиваются, что приводит к нарушению правильного касания зубьев. Деформация зубьев несколько умень- [c.259]

Исследования геометрии зоны пластической деформации показали, что она несимметрична относительно плоскости трещины [16]. Как только трещина пересекает ближайшую упругопластическую границу, ее равномерный рост возобновляется, но только с несколько меньшей скоростью. [c.421]

Рис. 6.2. Виды деформации в области кончика трещины, а —деформация нормального разрыва (1 рода) б — деформация поперечного симметричного сдвига (И рода) в — деформация поперечного несимметричного сдвига, или антиплоская деформация (III рода).

В рассматриваемых условиях распределение локального потенциала деформации носит несимметричный характер (хотя средний интеграл его по объему равен нулю согласно закону сохранения заряда) в ограниченной области расши- [c.102]

Определение зависимости между напряжением и деформацией в пластической области имеет большое теоретическое и практическое значение при проектировании конструкций, работаюш,их при знакопеременном нагружении. К настоящему времени в литературе известны в основном два подхода к решению этой задачи. Один из них базируется на феноменологических представлениях с использованием классической теории упругости и пластичности, например [1—4], другой — на статистической теории дислокаций [5, 6]. На основании статистической теории дислокаций были получены зависимости между деформацией и напряжением начальной кривой деформации, нисходящей и восходящей ветвей симметричной петли механического гистерезиса. Эти зависимости представлены в виде бесконечных степенных рядов по величине приложенного напряжения, для которого можно считать плотность дислокаций постоянной. При достаточно больших напряжениях (деформациях) экспериментальные данные показывают, что плотность дислокаций изменяется, петли механического гистерезиса несимметричны и разомкнуты. [c.159]

При этом вследствие конвекции температурное поле в рабочей зоне образца было несимметричным, что в известной мере влияло на значения прочности и деформации. При вертикальном расположении образца затруднялось также создание вокруг него равномерной концентрации защитной атмосферы инертного газа. В описываемых ниже устройствах для определения прочности и деформационных характеристик образцов при растяжении, изгибе и сжатии в условиях одностороннего нагрева в установке ИМАШ-11 образец располагается горизонтально. [c.179]

Сечение детали должно быть по возможности симметричным. Большая асимметрия может привести при закалке к значительной деформации и даже к разрушению детали. Вследствие несимметричного сечения деталь при закалке сильно коробится. Коробление можно уменьшить, усилив тонкую сторону профиля и ослабив массивную (рис. 24). [c.211]

Измерения физических свойств графита по сечению блоков, в частности восстановление длины образцов при отжиге, служившее мерой радиационного роста графита при облучении по сечению блоков, особенно теплопроводности (см. рис. 6.11), показывают зависимость радиационного эффекта от распределения повреждающего потока по сечению блока. Видно, что изменение свойств тем слабее, чем дальше находится образец от оси ячейки. Наблюдаемый эффект снижается вдвое на наружной наиболее удаленной от топлива стенке блока [137, с. 319]. Следствием несимметричной и неоднородной радиационной деформации по сечению периферийных [c.241]

В несимметричных бикристаллах 2 лЗ разность упругих деформаций на границе зерен мала по сравнению с бикристаллами /, поэтому трещины при закалке не возникают. Однако при деформации несимметричных бикристаллов 2 даже при разных температурах макроскопическое разрушение во всех случаях происходит в упругой области (рис. 2.71). На рис. 2.72 показаны образцы после разрушения на микрофотографиях наблюдается типичное интеркристаллитное разрушение. Если при этом считать, что его причиной является концентрация напряжений, обусловленная разностью деформаций превращения на границе зерен, то, полагая, что напряжение, вызывающее превращение, зависит от Т деформации, необходимо учитывать и зависимость разрушающего превращения от Т. Однако экспериментально установлено, что разрушающее напряжение не зависит от Г и является почти постоянным. Поэтому можно счи- [c.126]

В сечении I—Г (рис. 3.11) в начале зоны контакта под действием растягивающей силы натяжения ленты Я протекают продольные деформации, происходит перераспределение нормальных напряжений, возникают деформации несимметричного сдвига. В точке / происходит концентрация максимальных нор-МЭЛЬНЫХ (Ух max И КЗСЗТСЛЬНЫХ Тк max напряжений. Здесь действие нормальных напряжений Оха вызывает сдвиг. Значение касательных напряжений и их действие выше точки касания 1 постепенно снижаются. Под действием приложенных сил поперечное сечение ленты изменяется. В точке 1 изменения также наибольшие. Сечение I—I переместится в положение 1—1". Причиной этого является наличие жесткой зоны контакта основы ленты с роликом и свобода перемещений ленты с внешней стороны. [c.62]

Кроме выбора оптимальных углов конусности очага деформации, в расчет калибровки входит определение углов конусности дисков фь ф2, Ф1 и фг. Основным услоаием при этом является создание симметричного очага деформации. Несимметричность очага деформации означает отклонение фактической оси прокатки от оси стана и влечет новыщенную разностенность гильзы или даже внутренние порезы. [c.211]

Мероприятия, уменьшающие внешние сварочные деформации, направлены на снижение остаточного укорочет1я и устранение несимметричности его распределения, а также на повышение сопротивления свариваемых элементов деформированию. Они могут быть реализованы на этапе конструирования или изготовления сварного узла. Часто полностью устранить сварочные деформации не удается. 11оэтому при необходимости возможно применение правки уже готовых сварных заготовок. [c.251]

При симметричном расположении опор прогиб салов не вызывает перекоса зубчатых колес и, следовательно, почтп ие нарушает распределения нагрузки по длине зуба. Это самый благоприятный случай. При несимметричном и консольном расположении опор колеса перекашиваются на угол у, что приводит к нарушению правильного касания зубьев. Если бы зубья были абсолютно жесткими, то сии соприкасались бы только своими концами (см. рис. 8.12, г, на котором изображено сечение зубьев плоскостью зацепления). Деформация зубьев уменьшает влияние перекосов и в большинстве случаев сохраняет их соприкасание по всей длине (рис. 8.13, д). Однако при этом нагрузка перераспределяется в соответствии с деформацией отдельных участкив зубьев (рис. 8.13, е). Отношение [c.109]

Рассмотренные зависимости относятся к симметричному циклу нагружения. При несимметричном цикле нагружения возникает вопрос о влиянии средних (или максимальных) напряжений и средних деформаций цикла на долговечность. Экспериментально влияние средних напряжений на долговечность изучалось в основном только в области многоцикловой усталости. Показано [99], что с увеличением среднего напрял ения долговечность при заданной амплитуде напряжений снижается. Количественно влияние средних напряжений рассчитывается на основании экспериментально построенных диаграмм Смита [99] или в аналитическом выражении указанных диаграмм соотно-ношениями Гудмена [64] или Р. Е. Петерсона [391] [c.129]

Рассматривая неустойчивость потоков в вихревой трубе, авторы работ [95, 96] предлагают модель, в которой агентами энергопереноса являются КВС, причем при анализе для удобства авторы оперируют с тороидальной формой. Согласно предлагаемой модели, КВС в результате взаимодействия друг с другом и с основным потоком перемещаются к центру или к периферии. В первом случае они расширяются, теряют устойчивость, замедляют вращение и передают механическую энергию ядру, обеспечивая тем самым его квазитвердую закрутку, во втором случае, увеличиваясь по радиусу, сжимаются и диссипируют вследствие работы сил вязкости. Процессы увеличения или уменьшения размера вихрей относятся к процессам деформационного характера. В этом смысле рассматриваемая деформация симметрична. При несимметричной деформации одна часть тора претерпевает сжатие, а диаметрально противоположная — расширение. Если учесть, что в вихревом тороиде низкоэнергетические массы газа располагаются по его оси [67], то должно происходить их смещение вдоль криволинейной оси тороида в центр вихревой трубы с последующим их перемещением в приосевую зону вынужденного вихря, и уходом разогретой оболочки на периферию. [c.125]

Тензор Wi (несимметричный) принято называть тензором дистор-сии. Его симметричная часть дает обычный тензор деформации [c.151]

В ряде случаев закрепления стержня внутренние силовые факторы М и Q можно найти, не прибегая к дифференциальным уравнениям равновесия как при симметричном, так и несимметричном нагружении. Считая, что as ao= onst и D = Z)o= onst (т. е. пренебрегая деформацией пружины в уравнениях равновесия), проецируем все показанные на рис. 5.9,6 силы и моменты на связанные оси. В результате получаем шесть алгебраических линейных уравнений равновесия с шестью неизвестными Q, и Mj (/=1, 2, 3). Эти уравнения равновесия справедливы для любого угла ао (как постоянного, так и переменного). В этом случае для определения осадки пружины АН и угла взаимного поворота торцов Агр можно (опять не прибегая к дифференциальным уравнениям) воспользоваться методом Мора [17]. Изложенный вариант решения задачи статики винтового стержня без решения дифференциальных уравнений равновесия возможен только при условии, что никаких ограничений на осевое смещение верхнего торца пружины и его [c.200]

Рассматриваемый дефект в соединениях из пластин представлен на рис. 2.1. в. Ввиду несимметричного расположения данного дефекта ограничимся теорстическим анализом в условиях плоской деформации. Для нахождения коэффициента контактного упрочнения рассмотрим сетку линий скольжения, представленную на рис. 2.19, а, б. Для f g 00 (то есть когда основной металл не вовлекается в пластическую деформацию) поле линий скольжения вблизи дефекта размером 1/В > х/2 может быть описано дугами окружностей OA(OAj), радиус которых г = h/2. Если размер [c.63]

Основные виды деформаций, принимаемые при теоретическом анализе, показаны на рис. 3.1, Первый тип характерен для трещин нормального отрыва, второй — для поперечного симметричного сдвига и третий — для поперечного несимметричного сдвига или гштиплоской деформации. [c.79]

Если распределение температуры Т не симметрично по отно-и ению к оси X, то следует вновь исходить из сжимающего напряжения (а), устраняющего деформацию е . В несимметричных случаях это напряжение вызывает не только результирующее [c.437]

Величина предполагается постоянной материала и может быть лределена экспериментально нри несимметричном, относительно линии трещины, нагружении. В частности, при деформации пластины с трещиной по типу I имеем Кц = О и 5с оказывается связанной с вязкостью разрушения Кю соотношением [c.78]

Определение коэффицие 1тов интенсивности напряжений. Все известные способы вычисления коэффициентов интенсивности напряжений можно разделить на асимптотические и энергетические. Вначале рассмотрим способы вычисления Ki на примере симметричной деформации берегов трещины, а в дальнейшем обобщим эти методы на случаи плоских несимметричных трещин и трехмерных задач. [c.88]

Деформация деталей, подвергнутых поверхностной закалке индукционным способом, недостаточно изучена. Это создает дополнительные трудности при проектировании. Приходится в таких случаях обращаться к предварительной опытной проработке, требующей много времени. Напрпмер, втулки щлицевые и гладкие, тонкостенные после поверхностной закалки внутреннего отверстия приобретают значительную корсетиость. Если втулка имеет наружную реборду или венец шестерни, несимметрично расположенные относительно торцов втулки, корсетиость также будет несимметричной. Отверстия гладкой втулки можно при соответствующем допуске исправить шлифованием. Шлифование шлицевого отверстия после закалки уже предполагает выбор посадки системы втулка — шлицевой вал на внутренний диаметр соединения и операцию шлифования вала по впадинам. [c.7]

Аналогично, при механической обработке гильзы, имеющей несимметричное сечение (на ее поверхности нарезается зубчатая рейка) круглограмма показывает искажение наружной поверхности из-за переменной жесткости изделия (рис. 151, б). Это искажение формы (но в уменьшенном масштабе) сохранится вплоть до финишных операций. Весьма характерным для многих операций является технологическое наследование погрешностей установочных баз, которые часто переносятся на обрабатываемую поверхность детали. На рис. 151, в приведены графики отклонения формы высокоточной гильзы, установленной для шлифования в специальные зажимные устройства с гофрированными втулками. Графики показывают деформацию гильзы в зоне втулок, величина которой зависит от усилий зажима. В ряде случаев определенный инт1ерес представляет рассмотрение наследственной природы возникновения волнистости на обработанной поверхности. Здесь имеют место как процессы возбуждения колебаний при резании по следу — [c.472]

При возрастании нагрузки цикла поток энтропии возрастает немонотонно, и в момент достижения максимального напряжения цикла имеет место положение неустойчивого равновесия, когда первая производная от потока энтропии но времени меньпге нуля. Далее система стремится занять устойчивое положение вплоть до полного снятия нагрузки, что соответствует положительной производной от потока энтропии. Из приведенного рассмотрения становится понятным, например, почему в циклическом нагружении такую важную роль играют траектории восходящей и нисходящей ветвей нагрузки — форма цикла. При несимметричности (различие времен) восходящей и нисходящей ветвей нагрузки возникает различие в реализуемой иерархии дефектных структур в цикле нагружения. С возрастанием скорости восходящей ветви доминируют ротационные процессы, которые могут быть реализованы вплоть до Ю " -10 с [74]. Но не менее важно, что при снятии нагрузки происходят релаксационные процессы, полнота реализации которых также в значите.ть-ной степени зависит от времени, а значит, от формы нисходящей ветви нагрузки. В этой части полу-цикла нагружения также протекают ротации, которые могут вызывать интенсивный наклеп и создают предпосылку для nojrnoro исчерпания пластической деформации. [c.147]

Резонансная машина для испытания на усталость кручением при симметричных циклах (рис. 96). Образец 1 закреплен в захватах, соединенных с массой 2 и с массой 4 через динамометр 3 (возбуждение массы 2 осуществляется эксцентриком 5, приводимым в движение от электродвигателя постоянного тока). Амплитуды крутящего момента (углы закручивания динамометра) определяют по показаниям индикаторов 6 или по датчикам, наклеенным на динамометр. При испытании коленчатых валов или их отсеков машина состоит из неуравновешенной массы /, связанной с диском 2. стержневого динамометра 3 и дополнительных масс 4, подвешиваемых к кривошипам испытуемого коленчатого вала 5. Угловые деформации измеряют индикаторами 6 или с помощью датчиков. Для испыпний по несимметричному циклу деталь 2 предварительно закручивчют статическим моментом и закрепляют тормозом, а затем включпют вибратор. [c.173]

В разделе П1,В рассмотрены тонкие слоистые материалы, находящиеся в условиях безмоментного нагружения. В этом слз чае существенно упрощается вывод основных соотношений по сравнению с общим. Если материал образован из слоев, расположенных несимметрично относительно срединной поверхности (т. е. имеет место неразделяющееся плоское и изгибное напряженное состояние) и (или) нагружен изгибающими моментами М), то деформации распределяются по толщине линейно, но не равномерно вследствие эффекта изменения кривизны. В этом случае деформации определяются равенством (9), т. е. е = = е° - --j- Z к . [c.92]

Первые результаты, относящиеся к нелинейному анализу пластин с несимметричным расположением слоев, принадлежат Ву и Винсону [194]. Однако учет несимметричности структуры пакета осуществлялся ими приближенно с использованием приведенных изгибных жесткостей, определяемых равенствами (64). Строгий анализ несимметричных слоистых пластин был проведен Венетом [24] при определении динамической устойчивости прямоугольных пластин с шарнирно опертыми и закрепленными в плоскости пластины краями. Берт [28] рассмотрел прямоугольные пластины с произвольным расположением слоев и более реальными граничными условиями, соответствующими упругому закреплению при изгибе и плоской деформации. [c.191]

Нелинейные теории, описывающие большие прогибы трехслойных оболочек с изотропными несущими слоями, представлены в работах Вана [299], Фултона [97], Григолюка и Чулкова [102—104], Вемднера [303, 304]. Последняя теория учитывает эффект связанности плоской и иэгибной деформаций, вызванные несимметричностью пакета относительно срединной поверхности и может быть применена для анализа оболочек с различными несущими слоями. Она также учитывает трансверсальную нормальную деформацию. [c.247]

Для построения поверхности прочности слоистого композита на основании рассмотренного метода составлена вычислительная программа иод шифром SQ-5 [18]. Она позволяет исследовать несимметричный (Btj ф 0) композит, нагруженный изгибающими нагрузками и силами в плоскости. В качестве исходных данных в программе используются предельные значения продольных, поперечных и сдвиговых деформаций слоя, определенных при растяжении и сжатии, и средние значения уиругих констант Ей Ei, vi2, Gn- Нагрузки могут иметь как механическое, так и термическое ироисхождение. Программа SQ-5 обеспечивает расчет полного напряженного и деформированного состояний слоя и композита в целом упругих констант композита Е х, Еуу, Vxy, Gxy, А, В, D коэффициентов термического расширения коэффициентов кривизны межслойных сдвиговых напряжений координат вершин углов предельной кривой композита. Кроме того, программа позволяет идентифицировать слои, в которых достигнуто предельное состояние, и соответствующие этому компоненты напряжения. [c.149]

В рассматриваемых условиях распределение локального потенциала деформации носит несимметричный характер (хотя средний интеграл его по объему равен нулю согласно закону сохранения заряда) в ограниченной области расширенной решетки около скопления дислокаций его величина имеет порядок (140), тогда как в остальной области недеформированного кристалла вследствие ее значительно большего размера уход компенсирующих электронов оказывает незначительное влияние на электронную мотность и вызывает пренебрежимо малое изменение потенциала. [c.100]

Необходимо иметь в виду, что под действием несимметричных деформаций, температурных напряжений, ползучести материала, коррозии, износа, отложения осадков и т. п. в процессе эксплуатации происходит разбалансировка роторов. Для исключения нежелательных последствий, связанных с нарушением балансировки, прежде всего необходим периодический, а в некоторых условиях и постоянный контроль уровней вибрации насосов. Это обстоятельство должно учитываться при конструировании насосов с тем, чтобы обеспечивалась наибольшая простота контроля и добалансировки роторов в процессе эксплуатации. [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...