Напряженное состояние в винтовых

Напряженное состояние в винтовых брусьях 118 [c.550]

Формулы 3 — 6, 7. 8 Напряженное состояние в винтовых [c.443]

Пример 36. Винтовая пружина изготовлена из проволоки диаметра d = 4 мм. Внутренний диаметр пружины Dj = 46 мм. В напряженном состоянии зазор в свету между витками = 1 мм О = 8 10 кгс/см . Определить, какая потребуется сила для сжатия пружины, чтобы зазор исчез. [c.235]

Траектория трещины располагается вдоль траектории главных напряжений. Это пример глобального критерия в терминах напряженного состояния, не искаженного трещиной (наиример, при кручении цилиндрического вала круглого сечения хрупкая трещина идет но винтовой линин — траектории сжимающих напряжений). [c.202]

В вибрационных машинах главным образом применяют цилиндрические винтовые пружины круглого поперечного сечения горячей навивки и пластинчатые рессоры. Первые имеют одинаковые поперечные жесткостные характеристики во всех направлениях, а вторые — минимальную жесткость в направлении рабочих колебаний. Сравнительно меньше используют торсионы, прорезные и тарельчатые пружины. При расчете УЭ общим моментом во всех случаях является то, что частота вынужденных колебаний Og заранее известна, а частота свободных колебаний со,, определяется по заданной расстройке , после чего устанавливают необходимые жесткость и геометрические размеры. Цель расчета на прочность — согласование конкретной жесткости, геометрических размеров сечения и амплитуды колебании с допускаемыми напряжениями и коэффициентами запаса Пд, Пх, п на усталость с учетом сложного напряженного состояния и коэффициентов концентрации. [c.187]

Вид напряженного состояния при разрушении устанавливают путем сопоставления траекторий изучаемых трещин с приведенными в табл. 5. Например, разрушение от изгиба легко установить по наличию ступеньки (см. рис. 56), сходство трещин с винтовыми линиями указывает на кручение, а беспорядочное искривление траекторий изучаемых трещин, образование сетки говорит о разрушении от термических нагрузок, внутреннего давления (см. рис. 68, 69) или от остаточных напряжений. [c.138]

Расчет цилиндрических винтовых пружин растяжения-сжатия с витками круглого сечения. Результаты теоретических исследований напряженного состояния витков круглого поперечного сечения приведены в 4.2. Однако при обычно имеющих место малых углах подъема витков расчет на прочность можно проводить по формуле (4.52). В этом случае можно пользоваться коэффициентом k [c.104]

Сложный сдвиг представляет собой простейшее сложно-напряженное состояние. Математически он совершенно аналогичен плоской гидродинамике идеальной жидкости, причем несжимаемой жидкости соответствует линейно-упругое тело Гука, а сжимаемой баротропной жидкости — нелинейно-упругое тело. Единственное отличное от нуля смещение w соответствует при этом потенциалу скорости, а вектор напряжения х = Гхх + Щг соответствует вектору скорости. Вихри в идеальной жидкости математически идентичны винтовым дислокациям в упругом теле. Поэтому при отыскании коэффициента /Сш во многих случаях можно воспользоваться готовыми решениями плоской гидродинамики [c.568]

Пример 2. Трубопровод содержит сквозную трещину вдоль винтовой линии под углом а к образующей. Аналогично предыдущей задаче, сделаем развертку цилиндрической поверхности трубопровода до плоскости. При этом окажется, что трещина будет расположена под углом 90" - а к направлению растягивающего окружного напряжения, которое обозначим а. В этом случае для описания напряженного состояния около конца тещины необходимы два коэффициента К] и Кц. Проводим сечение в направлении трещины. В этом сечении [c.69]

В целях избежания длительной работы глаза в напряженном СОСТОЯНИИ окуляры зрительных труб иногда снабжаются винтовой нарезкой и диоптрийной шкалой (бинокль). Это позволяет производить установку окуляра в необходимое положение заранее, если известна, конечно, рефракция глаза наблюдателя. [c.44]

Следовательно, о напряженном состоянии всей системы слоев из винтовых элементов в нагруженном рукаве можно судить по поведению одиночного винтового элемента при нагружении его внутренним контактным давлением р. [c.158]

Сен-Венан нашел способ определения положения нейтральной оси сечения при косом изгибе решил задачу определения больших прогибов консоли (в случае неприменимости приближенного дифференциального уравнения изогнутой оси) решил задачу изгиба балки, материал которой не следует закону Гука исследовал изгиб кривых стержней плоских и двоякой кривизны вывел формулу для определения продольной деформации винтовых пружин провел дальнейшую разработку теории кручения призматических стержней развил вторую теорию прочности дал расчетную формулу для валов, работающих в условиях совместного действия кручения и изгиба показал, что в частном случае плоского напряженного состояния при аг = —вызывается чистый [c.562]

В. С. Смирновым и В. А. Луневым показана возможность при поперечной и поперечно-винтовой прокатке разрушения как хрупкого, так и вязкого. При этом все зависит от величины единичных обжатий. В результате изучения деформации поперечной прокатки образцов, состоящих из шести трубок и сердечника, плотно вставленных друг в друга, авторами получены эпюры рабочих напряжений, показанные на рис. 14. Численная оценка общего напряженного состояния позволила более четко представить характер разрушения заготовки. [c.31]

Рис. 13. Схема действия сил, эпюры напряжений и схемы напряженного состояния при поперечно-винтовой прокатке а — по В. С. Смирнову б — по И. А. Фомичеву

Установлено также, что увеличение числа валков приводит к повышению критического обжатия, т. е. в трехвалковых прошивных станах склонность к образованию полости меньше, чем в двухвалковых. Особенность поперечно-винтовой прокатки, заключающуюся в создании в центральной зоне заготовки таких больших растягивающих напряжений, которые могут привести к образованию внутренней полости, используют для прошивки сплошной круглой заготовки в полую гильзу. Удельное усилие при поперечно-винтовой прошивке в десять и более раз меньше, чем при прошивке на прессах, что обусловлено разной схемой напряженного состояния. [c.33]

Рассмотрим напряженное состояние металла при прокатке гильзы на раскатном стане. Для этого необходимо выделить две зоны деформации. Первая — зона редуцирования, в которой совершается поперечно-винтовая прокатка полого тела без оправки, а вторая — зона поперечно-винтовой прокатки на оправке, принципиально ничем не отличающаяся от соответствующего участка очага деформации при прошивке. [c.75]

Нахождение временного сопротивления кручению. При достаточно большом крутящем моменте закрученный образец разрушается. Характер разрушения оказывается различным в зависимости от материала. Образец из пластического материала, как правило, разрушается вследствие среза поперечного сечения, то есть сечения, в котором действуют основные касательные напряжения. Точно такие же по величине касательные напряжения действуют в продольных сечениях стержня вследствие закона парности, поэтому закрученный деревянный стержень расщепляется вдоль волокон. Наконец, при кручении стержней из хрупкого материала, например чугуна, наблюдаются характерные косые изломы. Как известно, чугун обладает низким сопротивлением отрыву, а напряженное состояние чистого сдвига в бесконечно малом элементе закрученного стержня приводится к растяжению — сжатию по двум направлениям, составляющим угол 45° с осью стержня (рис. 132). Поэтому существуют семейства винтовых поверхностей, пересекающих образующую [c.203]

В образце из материала, который слабее при растяжений, чем при сдвиге, например в случае круглого чугунного стержня или цилиндрического куска мела, трещина часто имеет место по винтовой линии, наклоненной под углом 45° к оси стержня (рис. 248). Объяснение простое. Припомним, что состояние чистого сдвига эквивалентно растяжению в одном направлении и равному ему сжатию в перпендикулярном направлении (см. рис. 45). Прямоугольный элемент, вырезанный из внешнего слоя скрученного стержня со сторонами под углом 45° к оси, будет подвержен напряжениям, показанным на рис. 248. Показанные растягивающие напряжения производят упомянутую винтовую,трещину. [c.240]

Цилиндрические винтовые пружины сжатия-растяжения получили наибольшее распространение. При работе этих пружин в материалах возникают деформации и напряжения кручения. На конструкции пружин сжатия и растяжения оказывает влияние направление действия осевой силы Р. Пружина сжатия (рис. 321, б) должна иметь в ненагруженном состоянии зазоры е между витками, которые сближаются под действием приложенного усилия. Пру- [c.462]

При т, превышающих Ткр, конфигурация становится нестабильной и дислокация самопроизвольно расширяется, занимая положения 2, 3, 4. В положении 4 части дислокационной петли С п С имеют винтовые компоненты противоположного знака, т. е. они движутся навстречу друг другу в одной и той же плоскости скольжения и взаимно уничтожаются. В результате этого происходит разделение дислокации на две внешнюю и внутреннюю (положение 5). Внешняя дислокация разрастается-до поверхности кристалла, а внутренняя занимает исходное состояние. После этого весь процесс начинается сначала и будет продолжаться до тех пор, пока приложены внешние напряжения. Число дислокаций, генерируемых источником Франка — Рида, неограниченно, но в общем случае не все внешние дислокационные петли покидают кристалл. Число дислокаций увеличивается до тех пор, пока в результате взаимодействия упругих полей дислокаций суммарное обратное напряжение не сбалансирует критическое напряжение сдвига Ткр, необходимое для действия источника. После этого источник становится неактивным. [c.111]

Интегрирование линейных уравнений равновесия винтового стержня. Если винтовой стержень используется в качестве чувствительного элемента, например акселерометра, он нагружается распределенными силами, причем вектор q распределенных сил может иметь произвольное направление. В этом случае определить напряженно-деформированное состояние винтового стержня можно только решая систему дифференциальных уравнений. Если рассматриваются малые перемещения точек осевой линии, для определения напряженно-деформированного состояния стержня можно использовать уравнения равновесия нулевого приближения (1.107)— (1.111), положив Шо=0 [c.206]

На начальной стадии пластическая деформация монокристалла осуществляется движением дислокаций по одной системе плоскостей — стадия легкого скольжения (рис. 52). Дислокации на этой стадии перемещаются сравнительно беспрепятственно на большие расстояния, обеспечивая прогрессивную деформацию без значительного роста действующих напряжений (стадия / деформационного упрочнения). После этого начинается стадия множественного скольжения—движение дислокации в двух и более системах. На этой стадии после значительной деформации дислокационная структура металла сильно усложняется и плотность дислокаций ( лес дислокаций) возрастает по сравнению с исходным состоянием на четыре — шесть порядков, достигая 10 — 10 см . Вследствие упругого взаимодействия между дислокациями сопротивление их движению сильно возрастает (см. рис. 52) и для их продвижения внешнее напряжение должно резко возрасти (стадия II деформационного упрочнения). Под влиянием все возрастающего напряжения развивается поперечное скольжение винтовых дислокаций, т. е. скольжение с переходом из одной разрешенной плоскости скольжения в другую. Это приводит к частичной релаксации напряжений, аннигиляции отдельных дислокаций разного знака и группировке дислокаций в объемные ячейки, внутри которых плотность дислокаций меньше, чем в стенках ячеек. Наступает III стадия деформации, когда происходит так называемый динами- [c.72]

Образец — цилиндрический диаметром 8 мм с винтовым надрезом для оценки сопротивляемости стыковых соединений (из сталей прочностью до 1000 МПа) образованию продольных трещин в зоне термического влияния поперек плоскости проката при наличии острого концентратора напряжений. Образцы сваривают в свободном состоянии [c.202]

В. 3. Власов доказал, что совокупность нормальных напряжений, удерживающих концевое сечение в плоскости, приводится к двум противоположно направленным парам с равными моментами. Эти две пары показаны на рис 324. Можно сообразить, что именно такие усилия необходимы для возврата сечения, принявшего форму винтовой поверхности, в плоское состояние. [c.327]

Аналогичное исследование напряженного состояния в зоне винтовой дислокации было выполнено Бургерсом. Деформации представлены как упругие перемещения и, V и ш в направлениях осей координат соответственно X, и Z. Перемещение по одну сторону разреза отличается от перемещения по другую сторону разреза на величину вектора а. При обходе вокруг краевой дислокации вдоль контура I (см. рис. 64) в соответствии с теорией Бургерса должно выполняться условие [c.91]

Это напряженное состояние не удовлетворяет граничным условиям на винтовых границах ленты. Чтобы убедиться в этом, вычислим моменты в сечениях оболочки S2 = onst, Si — onst. При этом воспользуемся формулами [c.359]

В данной работе проводилось исследование напряженного состояния поверхностного слоя соединений, выполненных сва.ркой трением. Определялись остаточные напряжения первого рода тензометричеоким и рентгенографическим методами. При тензометрировании применялись малобазные датчики сопротивления с фольговой решеткой типа 2ФПА-3-50 Г. Датчики наклеивались на образцы по винтовой линии и подключались в измерительную систему, состоящую из измерительных мостов, двух усилителей, осциллографа Н-700. Перед измерением мосты уравновешивалась. После этого образцы растачивались при обильном охлаждении до толщины стенки 1,5 мм. Из полученной трубы вырезались площадки разме- [c.187]

В частном случае однородного напряженного состояния Ф и у) = = onst и путь трещины совпадает с обыкновенной геодезической линией. Такие разругиения наблюдаются в виде винтовых линий на поверхности цилиндра при кручении, трещины по дугам больгиих кругов в сферических, равномерно нагруженных, хрупких оболочках. [c.182]

Блочная структура некоторых реальных кристаллов установлена экспериментально еще в 50-е годы (см., например, [59]). Границами блоков мозаики и зерен с близкими ориентировками являются дислокационные стенки (границы наклона, состоящие из системы параллельных краевых дислокаций, или границы кручения, состоящие из винтовых дислокаций). Мозаичная структура может образовываться в проп.ессе роста кристаллов или их механической обработки. Следует отметить, что описанная выше блочная структура не является универсальной структурой реальных кристаллов. Существуют случаи, когда распределение дефектов имеет более сложный характер блоки находятся в напряженном состоянии. Иногда кристалл вообще нельзя представить разделенным на блоки. При этом искажения в кристалле носяг существенно нелокальный характер, так что нельзя ввести единую для всего кристалла среднюю решетку. [c.227]

Луговской В. М., Третьяков Е. М. Исследование на основе теории полей линий скольжения напряженного состояния очага деформации при поперечно-винтовов прокатке на трехвалковом стане.— В сб. Исследования в области обработки металлов давлением. М., Изд-во АН СССР, I960. [c.486]

Цилиндрическая винтовая пружина. Пружина раст сжатия изготавлшваегся путем навивки из стержня сечения. При малых углах подъема винтовой лини а< 2 15 напряженное состояние пружины практиче ветствует чистому сдвигу. Приложенная к торцу осевая сила вызывает в опасных точках поперечног изогнутого стержня, расположенных обычно иа в стороне витков, наибольшие касательные на = [4.14]. Результирующая сила Г = 2И- [c.45]

Вертикальная передача дизелей типа ДЮО расположена в отдельном отсеке блока со стороны тягового генератора и состоит из двух пар конических винтовых зубчатых колес, вертикального вала, торсионного вала и соединительной муфты. Валы передачи установлены в опорных роликовых и опорноупорных шариковых подшипниках, смонтированных в корпусах. Торсионный вал как упругий элемент практически разделяет крутильную систему дизеля на две системы верхнего и нижнего валопроводов. Как показали исследования, при установившихся режимах работы двигателя величина статической составляющей напряжений в торсионе вертикальной передачи не превышает 75 МПа, а амплитуды динамических напряжений не превосходят 35 МПа. Для определения напряженного состояния торсиона при переходных режимах работы двигателя было проведено его тензометрирование во время пуска двигателя, во время его аварийной остановки и при резком уменьшении и увеличении нагрузок (ЮО /о). Результаты этих испытаний (максимальные напряжения в МПа, [c.204]

При прокатке б есшовных труб первой операцией является прошивка — образование отверстия в слитке или круглой заготовке. Эту операцию выполняют в горячем состоянии на прошивных станах. Наибольшее применение получили прошивные станы с двумя бочкообразными валками, оси которых расположены под небольшим углом (5—15°) друг к другу (см. рис. 3.6, е). Оба валка J вращаются в одном и том же направлении, т, е. в данном случае используется принцип поперечно-винтовой прокатки. Благодаря такому расположению валков заготовка 2 получает одновременно вращательное и поступательное движения. При этом в металле возникают радиальные растягивающие напряжения, которые вызывают течение металла от центра в радиальном направлении, образуя внутреннюю полость, и облегчают прошивку отверстия оправкой 3, устанавливаемой на пути движения заготовки. [c.68]

Винтовая пружина должна быть спроектирована так, чтобы ее жесткость равнялась 40 Kzj M, а полная осадка при соприкосновении витков равнялась 4 см. Средний диаметр витков равен 6 см. Допускаемое касательное напряжение на срез 1400 Kzj M. Определить диаметр стальной проволоки, число витков и просвет между витками в ненагруженном состоянии. [c.100]

Под действием сдвигающих напряжений дислокация перемещается вдоль плоскости скольжения. Для перемещения дислокации требуется меньшее касательное напряжение, так как атомы находятся в состоянии неустойчивого равновесия в решетке. Винтовая дислокация заключается в том, что часть кристаллической решетки на некотором протяжении оказывается сдвинутой на один параметр решетки относительно другой. При винтовой дислокации лишней атомной плоскости нет. Дислокации зарождаются при кристаллизации металлов и их сплавов, а также образуются в процессе пластической деформации. В процессе пластической деформации дислокации могут образоваться по механизму Франка— Рида. Сущность механизма образования дислокаций Франка — Рида заключается в следующем. Линейная дислокация, зародившаяся при кристаллизации, под действием касательных напряжений выгибается и принимает форму полуокружности. Этому моменту соответствует наибольшее значение касательных напряжений. При дальнейшем выгибании дислокация принимает форму замкнутой кривой (окружности), внутри которой остается исходная дислокационная линия. Наружная дислокация разрастается до внешней поверхности кристалла, а внутренняя вновь выгибается, порождая новую дислокацию. Препятствием движению дислокаций являются границы блоков и кристаллов. При пластической деформации кристаллы дробятся, увеличивается число блоков и протяженность их границ. Скопление дислокаций затрудняет зарождение новых дислокаций, так как для их генерирования теперь потребуются большие касательные напряжения. Усилие, необходимое для осуществления пластической деформации, возрастает с увеличени- [c.256]

На рис. 16.17 представлена схема производства бесшовных труб на установке с пилигримовым станом. В качестве заготовок для производства бесшовнь1хтруб используют слитки, а также катаные заготовки. Процесс прокатки состоит из двух основных операций прошивки отверстия в заготовке и прокатки прошитой заготовки. Прошивку выполняют на прошивном стане поперечно-винтовой прокатки двумя конусообразными рабочими валками 2, оси которых пересекаются под углом 6...12 . В валках такого стана заготовка /получает одновременно врашательное и поступательное движение. При этом в заготовке возникают радиальные растягивающие напряжения, вызывающие течение металла от ее центра к периферии, в результате чего металл в центре заготовки доводится до состояния разрыхления и заготовка сравнительно легко прошивается прошивнем (иглой) 3 с образованием трубной заготовки — гильзы, которая передается к пилигримовым станам. [c.313]

Приближенное интегрирование уравнений квазисимметричной деформации геликоидальной оболочки. Напряженно-деформиро-ванное состояние, реализующееся в бесконечно протяженной геликоидальной оболочке при независящих от винтовой координаты р граничных условиях и поверхностной нагрузке, будем называть квазисимметричным НДС [210]. Опуская в соотношениях (14.1) — (14.3) слагаемые, имеющие производные по р и учитывая формулы (15.269), уравнения (14.7) и (14.11) можно записать в виде [c.581]

Распространенным видом испытаний на релаксационную стойкость являются испытания пружинных образцов с втулками и натурных винтовых пружин на оправках в условиях упругой осадки (рис. 20.8, б, в). Характеристики релаксационной стойкости определяются в касательных напряжениях [20.11. Релаксационная стойкость металла натурных пароперегревательных труб определяется по методу к. А, Чижика 120.21 в условиях сжатия пружинных образцов с прямоугольным сечением витка. Известны также методики изучения релаксации напряжений при кручении на стальных проволочных образцах и на тонкостенных трубчатых образцах при изгибе — на плоских пружинах и пружинной ленте, при сложнонапряженном состоянии — на сплошныж и трубчатых образцах и т. д. [c.360]

При объемной калибровке (рис. 39, б) деформации подвергается весь металл поковки. Свободное течение металла в горизонтальном направлении ограничено боковыми стенками ручья штампа. Избыток металла, полученный в результате недоштамповки, при калибровке вытесняется в облой, который затем обрезают в обрезном штампе. Образование облоя вызывает значительно большее напряжение в металле, чем при плоскостной калибровке, что в свою очередь увеличивает необходимые усилия калибровки. В результате упругая деформация пресса увеличивается, что приводит к уменьшению точности объемной калибровки. Объемную калибровку обычно производят в горячем состоянии. Ее можно вести на штамповочных молотах, винтовьи фрикционных прессах и кривошипных горячештамповочных прессах (после горячей обрезки облоя необходим дополнительный нагрев под штамповку). Облой, получаемый после калибровки, обрезают в холодном состоянии. Оборудование для калибровки устанавливают сразу после штамповочного оборудования. [c.534]

Если элемент выделить продольным и поперечными сечениями, как это показано на рис. 6.22 а, то видно, что он находится в состоянии чистого сдвига. Если же выделить его винтовыми сечениями под углом 45° к оси (рис. 6.22 б), то, как показано в разд. 5.2, чистый сдвиг для такого элемента будет реализован в виде двухосного растяжения сжатия с равными по величине напряжениями. Тогда разрушение происходит по плоскостям, где растягиваюш,ие напряжения достигнут предельных для данного материала значений, что и происходит в образцах из хрупкого материала, который обычно хуже всего воспринимает растягиваю-тттие напряжения. [c.135]

При наличии напряжения на зажиме 115, в зависимости от примененного на лифте устройства автоматического перевода исправного лифта в одиночную работу, определяют состояние релейной аппаратуры, контакты которой приводят к его срабатыванию или блокировке. Если на лифте применено устройство с элементом Логика И-312 , то сначала проверяют исправность самого электронного устройства. Для этого от винтового зажима 115 на клеммной рейке блока парной работы отключают шину 115, проложенную от шкафа управления неисправного лифта и проверяют на ней наличие напряжения. При отсутствии напряжения на отключенной шине снова проверяют наличие напряжения на зажиме 115 с тем же индексом блока парной работы. Если на зажиме 115 осталось напряжение, то следует надеть диэлектрические перчатки и полоской из изоляционного материала или кусочком кембрика, применяемого для маркировки проводов, разомкнуть замкнутый замыкаюш,ий контакт реле РОН(227 —ПЗв) неисправного лифта. [c.156]

Следовательно, начинать поиск причины неисправности, которая привела к блокированию работы лифтов в режиме парного управления, следует с определения по индексу (буквенному обозначению) отключенного реле РОК в блоке парной работы шкафа управления неисправного лифта. В шкафу управления неисправного лифта определяется состояние релейной аппаратуры. Если включены реле РКД и РПК, а кабина лифта не находится в зоне точной остановки первого этажа (т. е. включено реле 1РИС), то следует проверить наличие напряжения последовательно на шинах 131, 221, 265, 271, 515, 233, 235 и 237. При этом следует иметь в виду, что шины 131, 221, 265, 271, 515, 233 и 235 выведены на зажимы клеммных реек шкафа управления. В случае отсутствия маркировки (плохо различима или стерта) наличие напряжения на шинах 131 и 221 удобно проверить на винтовых зажимах переключателя ВР2-3 на шинах 271 и 515 на зажимах контакта реле РВ2 на шинах 233 и 235 на контакте контактора КВ и на шине 237 — непосредственно на катушке реле РУН. Наличие напряжения на шинах 265 и 271 также удобно проверить на винтовых зажимах клеммной рейки блока парной работы. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...