Пароперегревательные трубы

Вся экранная система испарительных и пароперегревательных труб имеет возможность свободно удлиняться вниз. [c.154]

Пароперегревательная труба конвективного перегревателя при р < 2,5 МПа и [c.224]

МПа (60 кгс/см ) при температурах стенки до 500°С, следует применять стали марок 10 и 20, проверенные испытаниями. Только для кипятильных труб котлов производительностью до 0,278 кг/с (1 т/ч), дымогарных и пароперегревательных труб локомобильных котлов на давление до 1,3 МПа (13 кгс/см ) объем испытаний сталей уменьшен. [c.238]

При отсутствии перегрева в расчетных температурных условиях пароперегревательные трубы работают также в области ползучести и при длительной эксплуатации (свыше 10 ч) происходит их разрушение в результате отработки ресурса. Температурно-силовые условия эксплуатации пароперегревателей соответствуют условиям области б карты механизмов ползучести. Разрушение развивается по механизму порообразования. Однако [c.19]

Испытания металла пароперегревателей в исходном состоянии в температурных условиях, близких к эксплуатационным, проводятся за относительно короткий срок, в течение которого в структуре образцов не происходит столь существенных изменений, какие наблюдаются в пароперегревательных трубах в реальных условиях эксплуатации. В связи с этим значения [c.58]

Экспериментальные данные, использованные для статистической обработки, представляли результаты испытаний металла 14 плавок пароперегревательных труб с общим числом опытов 307 максимальная длительность испытания превышала 45 000 ч испытания проведены при пяти уровнях температуры 550, 600, 625, 650 и 700 °С. [c.112]

Марганцовистые аустенитные стали по стойкости в продуктах сгорания серосодержащих видов топлива значительно превосходят хромоникелевые и в перспективе могут использоваться для пароперегревательных труб. Однако эти стали не получили широкого применения в теплоэнергетике из-за ряда недостатков [c.247]

Пригодность стали к использованию в качестве материала пароперегревательных труб определяется ее жаростойкостью и стабильностью во времени при повышенных температурах, а также технологическими свойствами при изготовлении труб и пароперегревателей из них. В связи с перечисленными особенностями хромомарганцевые стали могут использоваться в качестве материала пароперегревателей при условии их дополнительного легирования (редкоземельными элементами либо молибденом, вольфрамом, бором) для удовлетворения перечисленных выше требований. [c.247]

Эксплуатационное опробование пароперегревательных труб, изготовленных из новой стали, в течение двух лег дало удовлетворительные результаты. , [c.155]

Развитие аустенитных жаропрочных сталей и сплавов на никелевой основе в последние годы определялось созданием новых парокотельных агрегатов и газотурбинных установок. Так, строительство паровой турбины для Каширской ГРЭС на закритические параметры пара (температура 660° С и давление 300 ата) потребовало разработки новых марок аустенитных сталей для паропроводных и пароперегревательных труб, а также литейных сплавов для корпусов турбин. [c.27]

Назначением вальцовки является созда ние прочного и плотного соединения кипя-тильны.ч, экранных, экономайзерных и пароперегревательных труб, с барабанами и трубными решетками, способного противостоять тем нагрузкам, которые возникают под действием давления пара, сил тяжести (вес конструкции и воды) н тепловых расширений. [c.958]

Для предупреждения появления трещин во время развальцовки концы кипятильных, экранных и пароперегревательных труб необходимо предварительно отжигать. Отжиг должен производиться равномерно по всей окружности трубы на длине 200—250 мм. [c.958]

При количественном регулировании, когда теплопро-изводительность топки определяется числом горелок, локальные тепловые потоки вблизи амбразур уменьшаются незначительно. Очевидно, что температура расположенных здесь пароперегревательных труб будет возрастать с понижением нагрузки котла. В качестве примера можно сослаться на котлы ТГМ-84, где длительная работа с малыми нагрузками при неполном числе работающих горелок приводила к повреждениям огибающих амбразуры горелок труб перегревателя. [c.35]

Для каждой пароперегревательной трубы (рис. 3-9,6) [c.50]

Пример 1. Расчет обмуровки топочной камеры со сложным экраном, состоящим из кипятильных и пароперегревательных труб. [c.80]

В отечественной и зарубежной практике известны многочисленные примеры осуществления данных сварных соединений из сталей различных классов в виде сварных стыков паропроводных и пароперегревательных труб, диафрагм, композитных дисков с аустенитным ободом и перлитным центром, узлов сочленения цилиндров из перлитной стали с сопловыми коробками и паровпуском из хромистой или аустенитной стали и ряда других. Подобные сварные соединения, работающие при высоких температурах, успешно эксплуатируются в течение десятилетий также в нефтяной промышленности. [c.44]

Максимальная температура стенки пароперегревательных труб 590° С возможна при температуре газов после ВПГ 575° С. Последующее повышение ее возможно с помощью дополнительной камеры сгорания. Эти температуры получаются при смешанном омывании газами (первые ступени — противоток, вторые — прямоток). Промежуточный пароперегреватель I ступени размещается между ступенями основного пароперегревателя. [c.177]

Экранные, кипятильные и пароперегревательные трубы, на которых производилась сварка, должны быть подвергнуты индивидуальной гидравлической опрессовке давлением, равным 2р + 11 аг, где р — рабочее давление пара [c.135]

При эксплуатации пароперегревательных труб из аустенитных сталей обнаружилась интенсивная коррозия металла по границам зерен (межкристаллитная коррозия) даже при контакте с нейтральными средами (конденсатом), с образованием сквозных трещин в напряженных участках (гибы, сварочные швы) [Л. 39, 40]. [c.82]

Пароперегревательные трубы изготовляются холоднотянутыми. Кипятильные трубы наружным диаметром 51 мм изготовляются только холоднотянутыми или холоднокатанными начиная от наружного диаметра 76 мм и выше — только горячекатанными кипя- [c.44]

Сортамент котельных и пароперегревательных труб для установок высокого давления по ЧМТУ 2579-541 [c.46]

КОТЕЛЬНЫЕ И ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЬНЫЕ ТРУБЫ ДЛЯ УСТАНОВОК [c.47]

Значительные сложности в оценке остаточного ресурса по жаропрочности возникают для пароперегревательных труб. Условия работы пароперегревателей таковы, что при эксплуатации часто имеет место превышение температуры металла сверх расчетной. Работа при высоких температурах приводит к развитию в металле пароперегревателей таких разупрочняющих процессов, как возврат и рекристаллизация, рост карбидных частиц. Все это способствует трансформации структуры стали. Например, в стали 12X1 МФ происходит переход феррито-сорбит-ной структуры в феррито-карбидную, что снижает жаропрочные свойства стали. [c.58]

На рис. 2.6 приведена параметрическая кривая длительной прочности пароперегревателей из стали 12X1 МФ, построенная по эксплуатационным точкам, относящимся к разрущенным в эксплуатации трубам (кривая /). Здесь же приведена кривая длительной прочности стали 12X1 МФ, построенная по данным, приведенным в [36,43] (кривая 2). На кривую 2 нанесены результаты испытаний пароперегревательных труб под внутренним давлением в лабораторных условиях. [c.58]

Пароперегревательные трубы из стали 12Х18Н12Т, имеющие величину зерна аустенита 3—7 балл, надежны в эксплуатации до 50—70 тыс. ч. Дальнейшая работоспособность труб зависит от интенсивности процессов, которые протекают в аустените при эксплуатации. При длительном воздействии высоких температур, стационарных и циклически изменяющихся нагрузок, а также рабочей среды в структуре стали происходят существенные изменения, идет процесс перераспределения легирующих элементов между телом зерна и границами зерен. [c.61]

Параметрическая диаграмма длительной прочности стали 1Х18Н12Т получена для металла пароперегревательных труб. [c.112]

Пароперегревательные трубы из аустенитной стали в процессе эксплуатации во многих случаях повреждаются межкристал-литной коррозией. На рисунке приведены данные разрушения труб вследствие ползучести, на которых обнаружено поверхностное повреждение межкристаллитной коррозией в пределах 1—2 зерен. С помощью просвечивающей электронной микроскопии в металле этих труб обнаружены водородные поры. Видно, что эти точки располагаются ниже среднемарочной параметрической кривой (линия /), но в пределах полосы разброса. [c.114]

Скорость коррозии пароперегревательных труб из стали 12Х1МФ [c.100]

Хромоникельтитанистая сталь Х18Н12Т с повышенным содержанием Ni в условиях работы в виде пароперегревательных труб установок высокого давления с длительным сроком службы при рабочей температуре металла до 610° С показывала хорошие результаты, особенно после электрошлакового переплава. [c.147]

В результате лабораторного исследования длительной прочности первой партии пароперегревательных труб из стали ЭП503 ферритного класса с интерметал-лидным упрочнением, предложенной ЦНИИЧМ, была установлена низкая ее жаропрочность (рис. 4-6), которая существенно ниже гарантированной авторами ста- [c.133]

Определенный интерес представляет сравнение гарантированных допусков на толщину стенки пароперегрова-тельных труб, принятых в СССР, США и Швеции. В СССР допускаются отклонения в пределах 10% номинального размера в США для труб из углеродистой стали по стандарту SA106 минусовый допуск равен 12,57о, плюсовый не оговаривается, а по стандарту SA213 для труб из легированных сталей установлен только плюсовый допуск в размере 20—22% в Швеции по техническим условиям фирмы Сандвик допускаются отклонения по толщине стенки в пределах 7,5%. Таким образом, иоле допусков в МРТУ 14-4-21-67 близко к полю допусков по стандартам США. Аналогичный вывод можно сделать из сопоставления допусков на наружный диаметр пароперегревательных труб. [c.140]

Гибку пароперегревательных труб из стали Х18Н12Т и других аустенитных сталей ведут в холодном состоянии. После гибки необходима аустенизация. Гибы пакетом не более чем из пяти змеевиков, положенных один на другой, загружают в печь с панельными газовыми горелками. В печи размещаются гибы, а прямые концы змеевиков выступают из печи. Во избежание прогиба горячих труб, выступающих из печи, концы их помещают на подставки, причем подставок должно быть не менее двух. Гибы нагревают до 1 ООО—1 050° С и выдерживают в течение 15 мин. [c.235]

Наблюдения, проводимые МО ЦКТИ на Конаковской ГРЭС и других электростанциях, позволяют заключить, что в последнее время качество термической обработки пароперегревательных труб из стали Х18Н12Т улучшилось, а количество труб с дефектами прокатки со кратилось. [c.246]

Пароперегревательные трубы признаются пригодными для дальнейшей эксплуатации, если фактические значения остаточной деформации не превышают указанного значения. В противном случае они подлежат замене. Нормы браковки труб паропроводов несколько отличаются от норм браковки труб пароперегревателей. Допускается эксплуатация прямых труб из стали 12Х1МФ при остаточной деформации их до 1,5% номинального наружного диаметра, а труб других марок стали - до 1 %. На гибах эксплуатация возможна при деформщии до 0,8% (при измерениях на прямых участках). ДЛя измерений на пароперегревателях используются штангенциркули с точностью шкалы до 0,05 мм или шаблоны с проходными размерами, имеющими допуски 0,05 мм. Остаточная деформация труб паропроводов и коллекторов измеряется по реперам микрометром с точностью шкалы до 0,05 мм. Реперы устанавливаются на трубах длиной 500 мм и более и на гибах, имеющих прямые участки не менее 500 мм, по двум взаимоперпендикулярным диаметрам (рис. 4.5) на расстоянии ме менее 200 мм от любого сварного соединения на прямой трубе [c.158]

Второй вариант ВПГ (рис. 73, б) с бащенной компоновкой поверхностей нагрева рассчитан на сжигание газа и малосернистых видов жидкого топлива (мазута), температура газов на выходе из ВПГ более высокая — 800° С. Часть пароперегревательных труб выполнена из аустенитных еталей. [c.133]

В ряде конструкций котлов (особеино зарубежных) панели из пароперегревательных труб занимают часть стены тапки на всю ее высоту. [c.13]

Влияние длительной пластичности на прочность гибов подтверждено испытаниями пароперегревательных труб из стали 12Х1МФ, имевших различную овальность в гнутом участке. Благодаря разным режимам термообработки труб одна группа их имела повышенную длительную прочность и пониженное окружное удлинение при длительном разрушении (4—6% через 1000 ч) длительная прочность труб второй группы была на 20—30% ниже, чем первой, но удлинение при разрушении составляло 13—20%. Приведенные на рис. V. 2 результаты испытаний в виде зависимости отношения длительной прочности гнутого участка к длительной прочности прямой трубы от величины относительной овальности в гибе показывают, что гибы труб из стали с высокой длительной пластичностью практически не чувствительны к овализации сечения, неизбежной [c.190]

Другим примером влияния длительной пластичности на долговечность котельных конструкций является преждевременное разрушение гибов пароперегревательных труб и сварных швов паропроводов из аустенитной стали Х18Н12Т, чувствительной к наклепу и обла-даюш,ей весьма низкой деформационной способностью в зоне сплавления сварных соединений. [c.191]

Рис. V. 2. Влияние длительной пластичности стали на относительную прочность гибов пароперегревательных труб из стали 12ХШФ при 600 С с различной овальностью (данные ЦКТИ)

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...