Двухосное растяжение и сжатие

Ребро заштрихованного элемента (рис. 1П.2), испытывающего двухосное растяжение и сжатие, совпадает с АО, поэтому их деформации равны и могут быть [c.85]

ДВУХОСНОЕ РАСТЯЖЕНИЕ И СЖАТИЕ [c.175]

Схема воздействия сил ( напряженное состоянием). Пластичность, а точнее — деформируемость металлического тела, зависит от величины и направления действия деформирующих сил. Существует девять схем действия 1) одноосное растяжение 2) одноосное сжатие 3) двухосное растяжение 4) двухосное сжатие 5) растяжение и сжатие 6) трехосное растяжение 7) трехосное сжатие 8) двухосное растяжение и сжатие 9) двухосное сжатие и растяжение. [c.192]

Рис. 6.9. Расчетная схема двухосного растяжения и сжатия.

Двухосное растяжение и сжатие. Допустим, что растяжение происходит в направлении 2, а сжатие — в направлении 1 (см. рис. 7.11). [c.198]

ДВУХОСНОЕ РАСТЯЖЕНИЕ И СЖАТИЕ. КРУГ НАПРЯЖЕНИЙ [c.84]

Двухосное растяжение и сжатие. Круг напряжений [c.85]

Рассматривая частные случаи нагружений, например, простое растяжение и сжатие, чистый сдвиг, равномерное двухосное растяжение и сжатие и др., легко для них построить по каждой теории ряд характерных точек. Согласно приведенным ранее зависимостям [c.96]

В этом случае на всех площадках, проходящих через исследуемую точку, касательное напряжение равно нулю, а нормальное напряжение имеет одно и то же значение =о [см. формулы (11.30) и (П.31) . Такое напряженное состояние называется равномерным двухосным растяжением (или сжатием). [c.57]

Оказалось, что для малых углов скручивания — 0,5 -н -1,5 имеет место замедление роста трещины при всех уровнях асимметрии цикла. Далее происходит резкое возрастание скорости роста трещины, что характеризует возрастание величины поправочной функции. Достижение угла скручивания 3° сопровождается увеличением поправочной функции в 3 раза. При возрастании асимметрии цикла до 0,3 происходит выравнивание влияния углов скручивания. При асимметрии 0,8 происходит небольшое монотонное снижение скорости роста трещины при возрастании угла скручивания. Снижение роли второй компоненты нагружения при возрастании асимметрии цикла согласуется с ранее выполненными исследованиями при двухосном растяжении и растяжении-сжатии. Влияние второй компоненты было убывающим по мере возрастания асимметрии цикла (см. главу 6). [c.653]

Первоначально была рассмотрена величина порогового КИН, которая была выявлена в испытаниях крестообразных образцов со сквозной трещиной при двухосном растяжении и растяжении-сжатии применительно к переходу от формирования зоны "П" к зоне с усталостными бороздками. Она составляет около 7,5 МПа м / . Эти данные получены для сплава АК4-1Т1, имеющего близкие механические характеристики к сплаву, использованному для изготовления гидрофильтров. Вместе с тем для поверхностных трещин указанная величина полз ена несколько более высокой и составляет около 8,5 МПа м / . Воспользовавшись этой величиной и пренебрегая поправкой на соотношение полуосей, получаем через указанную величину КИН оценку эквивалентного напряжения для глубины трещины около 5 мм [c.769]

Данная теория хорошо подтверждается в опытах с пластичными материалами, одинаково сопротивляющимися растяжению и сжатию, особенно при двухосном напряженном состоянии для случаев, когда а,5 а2>0, 03 = О и ai>0, С2 = 0, аз<0. Недостатками теории является то, что она не учитывает влияние на прочность главного напряжения Стг- Эта теория подтверждается, в частности, при трехосном напряженном состоянии, когда 01 = 02 = 03, так как в этом случае касательные напряжения равны нулю. [c.256]

Миллер [155] на основе модели раскрытия вершины трещины [156] применительно к анализу кинетики роста усталостных трещин при двухосном растяжении и растяжении-сжатии крестообразных плоских образцов из алюминиевого сплава 2,5 Си — 1,5 Mg — 1,2 Ni —0,1 Ti предложил следующий подход к расчету коэффициента интенсивности напряжений. Для образца одинаковой геометрии скорость роста усталостной трещины при одноосном нагружении равна скорости роста трещины при двухосном нагружении. [c.151]

При двухосном (плоском) И трехосном (пространственном) напряженных состояниях возможны самые различные соотношения между главными напряжениями. Для того чтобы экспериментально установить значения этих напряжений, соответствующие допускаемым состояниям, необходимо провести очень большое число испытаний при различных соотношениях между главными напряжениями. Практически осуществить такие эксперименты невозможно не только из-за большого их числа, но также в связи с трудностью их проведения. Поэтому приходится, используя результаты опытов на одноосное растяжение и сжатие материала, теоретически определять его прочность для любых случаев двухосного и трехосного напряженных состояний. [c.401]

Таким образом, напряженное состояние при поперечном изгибе (при наличии перерезывающей силы) изменяется от одноосного растяжения и сжатия (в верхних и нижних волокнах) до чистого сдвига, т. е. двухосного, разноименного напряженного состояния (в центре балки). При переходе от периферии к центру балки направления главных напряжений изменяются в крайних волокнах главные напряжения параллельны оси балки, а в центральных — направлены под углом 45° к оси балки. Это часто отражается на виде излома хрупких материалов. Все сказанное [c.96]

При приближенном расчете деталей из реактопластов может быть применен критерий прочности Мора. Вследствие того, что критерий Мора дает завышенные значения предельных напряжений при двухосных растяжениях и заниженные в области растяжения-сжатия, для более точного расчета может быть использован критерий, приведенный в работе [48]. [c.144]

Определим напряжения и деформации при двухосном растяжении (или сжатии), когда растягивающие силы Яд. и Ру различной величины действуют на прямоугольную пластинку по двум взаимно перпендикулярным направлениям (рис. 27, а). Силы Яд и Ру предполагаются равномерно распределенными по граням пластинки. Нормальные напряжения по горизонтальным и соответственно вертикальным сечениям в любой точке пластинки равны [c.40]

Таким образом, последние годы отмечены значительным прогрессом в развитии теории прочности материалов при сложном напряженном состоянии. Критерии (6.8) и (6.10) получили экспериментальную проверку на сильно анизотропных материалах типа стеклопластиков [34, 39, 86, 132, 1561, изотропных жестких полимерах [97, 156]. Критерий (6.14) проверен в опытах на металлах и сплавах, а также на некоторых жестких пенопластах [130, 131, 1341. Наряду с этим имеются работы, посвященные проверке пригодности традиционных критериев прочности к описанию предельных свойств полимеров при кратковременном нагружении. В опытах А. М. Жукова [681 установлено, что в первом квадранте плоскости главных напряжений разрушение оргстекла удовлетворительно описывается теорией наибольших нормальных напряжений. Данные по пределам текучести этого материала, опубликованные в [194, 254), в том же квадранте хорошо согласуются с критерием Мизеса, а при двухосном растяжении—сжатии — с видоизмененным критерием Мизеса, учитывающим различия в сопротивлении оргстекла (ПММА) растяжению и сжатию [1941. В [208, 2091 представлены результаты испытаний образцов из [c.209]

Рассмотрим кратко на примере стеклообразных изотропных полимеров результаты экспериментальных исследований условий достижения предельных состояний при плоском напряженном состоянии. Данные для полистирола [256] суммированы на рис. 6.1, который представляет собой сечение поверхности, отвечающей достижению состояния текучести, плоскостью, нормальной главной оси Од. Точки, обозначенные индексом /, относятся к одноосному растяжению, 2 — к сжатию, 3 — к чистому сдвигу (кручение тонкостенных трубчатых образцов), 4 — к двухосному растяжению и 5 — к двухосному сжатию. [c.210]

И. В. Кудрявцевым установлено, что остаточные напряжения влияют на усталостную прочность деталей в том случае, если металл, из которого они изготовлены, имеет разную прочность при растяжении и сжатии что остаточные напряжения растяжения в меньшей степени снижают усталостную прочность, чем аналогичные по величине сжимающие напряжения ее повышают что степень влияния остаточных напряжений на предел выносливости зависит не только от их знака и величины, но также и от их характера (линейные, двухосные, объемные) что остаточные напряжения оказывают большее влияние на изменение предела выносливости при изгибе, растяжении и сжатии и в меньшей степени при кручении. [c.55]

Эксперименты показали, что начальный модуль деформации бетона при сжатии приблизительно вдвое больше, чем при растяжении, т. е. б.р 0,5 б- Эксперименты показали также, что в конструкциях, где деформации растяжения и сжатия бетона взаимосвязаны (например, при изгибе, двухосных двузначных воздействиях), в диаграмме Ор-ер образуется значительный участок пластического деформирования см. рис. 7.35, б) в пределах значений ер—0,0001. ..0,0002. Последнее значение принимают как предельное деформирование бетона при растяжении. [c.134]

Постоянные А, В, С, D, Е, входящие в критерий (22), определяются по результатам пяти опытов, два из которых представляют собой одноосное растяжение и сжатие, а три других проводятся при плоских напряженных состояниях — двухосном сжатии, двухосном растяжении и чистом сдвиге. [c.52]

Данное выражение включает в себя только три постоянных параметра а, Ь, с, которые определяются из двух опытов на одноосное растяжение и сжатие и одного опыта на двухосное сжатие. [c.52]

Точки, расположенные в I четверти (квадранте) диаграммы, будут характеризовать двухосное растяжение (Оз = 0 0 > >0 и О2>0) точки, расположенные во И и IV квадрантах,— двухосное растяжение — сжатие (О >0 ст2=0 ° з<0)> точки, расположенные в III квадранте,— двухосное сжатие (О2<0 [c.224]

Если в некоторой точке поперечного сечения бруса одновременно возникают нормальные и касательные напряжения, то напряженное состояние в этой точке двухосное (плоское) и для расчета на прочность надо определить эквивалентное напряжение, т. е. применить ту или иную гипотезу прочности. Нормальные и касательные напряжения одновременно возникают при работе бруса на кручение и растяжение или сжатие, на изгиб и кручение, на изгиб с кручением и с растяжением или со сжатием. Во всех этих случаях расчет выполняют на основе гипотез прочности. При прямом или косом [c.299]

Оценка прочности при До сих пор рассматривали случай одноосного двух- и трехосном напряженного состояния. При оценке проч-напряженном состоянии, ности двухосного или трехосного напряжен-Гипотезы прочности ного состояния, если следовать но указанному пути, то в каждом напряженном состоянии ( ji, 02, 03) нужно было бы для каждого материала иметь соответствующие диаграммы исш.1таний с числовыми характеристиками предельных точек. Понятно, что такой подход к решению, вопроса неприемлем. Действительно, разнообразие напряженных состояний безгранично, номенклатура применяемых мат териалов чрезвычайно велика, и создать каждое из могущих встретиться на практике напряженных состояний, да к тому же для всех материалов, в лабораторных условиях невозможно как по техническим, так и по экономическим причинам. Следовательно, располагая ограниченными экспериментальными данными о свойствах данного материала — значениями предельных напряжений при одноосном растяжении и сжатии, — необходимо иметь возможность оцежвать его прочность [c.152]

Применительно к сквозным трещинам решающее влияние на закономерности роста трещины при возрастании соотношения оказывает напряженное состояние в вершине трещины, что вызывает изменение размера зоны пластической деформации. Разрушение перемычек между мезотуннелями происходит путем сдвига одинаковым образом, как при двухосном растяжении, так и при двухосном растяжении-сжатии. Это происходит потому, что вторая компонента нагрузки (растяжения и сжатия), лежащая в плоскости трещины, ориентирована вдоль осей мезотуннелей. Поэтому влияние второй компоненты на рост сквозных трещин проявляется преимущественно через изменение размера зоны пластической деформации в вершинах мезотуннелей — с уменьшением размера зоны пластической деформации происходит монотонное уменьшение всех кинетических параметров СРТ, шага бороздок и скосов от пластической деформации. [c.323]

Рис. 8.8. Схемы нагружения плоских крестообразных образцов из сплава Д16Т на двухосное растяжение и растяжение-сжатие путем изменения (а) амплитуды, (6) уровня напряжения, а также (в) путем блочного изменения соотношения главных напряжений

Попытка количественной оценки термической усталости при сложнонапряженном состоянии была предпринята в ВТИ. Испытания свободно подвешенных трубчатых образцов из стали 12Х18Н9Т диаметром 6 мм и толщиной стенки 1 мм проводили в условиях двухосного циклического растяжения и сжатия с частотой 3 цикла/мин. Образцы периодически нагревали электрическим током и постоянно охлаждали снаружи водой. При перепаде температур между внутренней и наружной поверхностью образца до 550° С наибольшие деформации возникали на его наружной поверхности. После преобразования формулы (5) было получено обобщенное выражение [c.36]

Как и следовало ожидать, на основе анализа деформационных свойств при двухосном растяжении и одноосном сжатии образцов ПЭНП в определенных. пределах X с увеличением деформации процессы переноса низкомолекулярных веществ замедляются, т. е. уменьшаются коэффициенты диффузии и проницаемости. Такое же замедление диффузионных процессов различных низкомолекулярных веществ (о-ксилол, изопропилбензол, триэтиламин, [c.74]

На рис. II.22 для двухосного растяжения и для одноосного сжатия образцов ПЭНП представлены результаты экспериментальной проверки уравнения (II.32). В данном случае функцию относительной деформации рассчитывали из предположения, что деформируется только эластически эффективная аморфная часть полиэтиленового образца, деформация кристаллической части незначительна. [c.92]

Рис. 1.12. Схема двухосного растяжения или сжатия многонаправленно- (а) и ортогонально- (б) армированного пластиков..

Испытание емкостей внутренним давлением — один из методов оценки свойств материала при двухосном растяжении и определения конструкционной прочности изделий, работающих под внутренним давлением (корпусы двигателей, баллоны для хранения сжатых газов, гермокабины и т. п.). Метод позволяет учесть форму и размеры реального изделия, полуфабрикат, из которого изготавливается изделие, технологический процесс производства и условия эксплуатации (повторность нагружения, температурный режим, среду и т. п.) и в ряде случаев является единственным способом оценить правильность выбора материала и технологического процесса (при изготовлении емкостей из композиционных материалов и металлических емкостей, армированных композиционными материалами, а также при изготовлении емкостей штамповкой, прессованием, раскаткой). [c.222]

Опытные данные сравнивались также с рядом других критериев для анизотропных материалов наибольших касательных напряжений Р. Мизеса—Р. Хилла, Л. Ху—Дж. Марина, В. Пра-гера, К. В. Захарова. Следует отметить, что указанные критерии, кроме критерия К- В. Захарова [70], применимы для материалов, одинаково сопротивляющихся растяжению и сжатию. Расчетные формулы по упомянутым критериям для случая двухосного растяжения в направлении осей анизотропии приведены в [34, 39, 1301. [c.221]

При равновесном и статическом сжатиях резины с применением смазки справедливо уравнение (1.32). Сжатие при сухом трении более сложно. Цилиндрический образец резины в этом случае испытывает (в направлении, перпендикулярном нагружению) двухосное растяжение, а по плитам и вблизи них вследствие возникновения трения — сдвиг. Совместный эффект сжатия, двухосного растяжения и сдвига ведет к изгибу (выпучиванию) боковой поверхности образца. Вертикальная ось сохраняет свое положение, но лишь при условии, например, что /lo о 1,5. Образцы большой высоты продольно изгибаются, и, теряя устойчивость, иногда выскакивают из междуплитного пространства. Наибольшее напряжение растяжения создается в сечении посредине высоты образца на его периферии. В центре опорных поверхностей образец частично испытывает трехосное сжатие. [c.23]

Считая материал изотропным, т. е. используя симметричное яространство разрывов, в котором (Ог)1 = (Ог)г = Ог)з можно дриравнять разрывное напряжение при растяжении и сжатии. Дри одноосном растяжении разрывное напряжение соответствует предельному значению напряжения на одной из осей. При двухосном растяжении точка разрушения лежит на одной из плоскостей о , Оз, 03 03, а . Во всех восьми октантах, на которые делят. пространство оси напряжений, для изотропного материала располо- [c.226]

Если все три главных напряжения не равны нулю, то напря-женное состояние называют о б ъ е м н bLM. иди т р е х йх л ы м. Нсл1Глйшь два главных напряжения отличны от нуля, то напряженное состояние называют плоским, или двухосным. И наконец, если лишь одно главное напряжение не равно нулю, то напряженное состояние будет линейным, или одноосным. В частности, при работе бруса на растяжение или сжатие в любой его точке возникает одноосное напряженное состояние. При растяжении не равное нулю главное напряжение должно быть обозначено Oj, а при сжатии — Стд. Заметим также, что при растяжении главная площадка, на которой возникает напряжение Oj, совпадает с поперечным сечением бруса. [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...