Влияние фазовых превращений на деформацию н напряжения

Влияние фазовых превращений на деформации и напряжения [c.81]

Различают так называемые горячие трещины, которые представляют собой межкристаллические разрушения, возникающие во время кристаллизации металла, а также при высоких температурах в твердом состоянии из-за вязкопластической деформации, и холодные трещины, природа которых может быть различной. У многих низколегированных и легированных сталей они образуются под влиянием фазовых превращений в твердом состоянии после окончания процесса сварки в течение последующих нескольких суток. В процессе сварки и остывания могут возникать также деформационные трещины, вызванные исчерпанием пластичности металла в концентраторах напряжений. Последний вид трещин не относят к технологической прочности, а рассматривают их жак проявление ограниченной пластичности металлов и деформационного старения, возникающих вследствие термического цикла сварки и высокого уровня сварочных деформаций и напряжений (см. гл. 5). [c.245]

Напряжение, возникающее в металле, вызывает деформацию. Деформация — изменение формы и размеров тела под влиянием воздействия внешних сил или в результате физико-механических процессов, возникающих в самом теле (например, фазовых превращений, усадки и т. п.). Деформация может быть упругая (исчезающая после снятия нагрузки) и пластическая (остающаяся после снятия нагрузки). При увеличении нагрузки упругая деформация переходит в пластическую при дальнейшем повышении нагрузки происходит разрушение тела. [c.8]

Соотношение Петча-Холла не учитывает влияния предварительной пластической деформации, т. е. деформационного упрочнения, на значение напряжений начала пластического течения. Кроме того, как известно, значение предела текучести металла существенно зависит от температуры, тогда как размер зерна предварительно отожженного и не имеющего фазовых превращений металла остается неизменным. Тем не менее, соотношение Петча-Холла работоспособно, но только для недеформи-рованного металла при постоянной температуре в обозримом диапазоне размеров зерна (от 10 до 10" м). [c.9]

Для выявления способности черного или цветного металла к деформации в горячем состоянии пользуются характеристиками механических свойств, определяемыми при испытаниях на растяжение при повышенных температурах (до 1200° С) по ГОСТ 9651—73, результатами испытаний по определению ударной вязкости ан при нормальных (ГОСТ 9454—60) и повышенных (ГОСТ 9456—60) температурах. Кроме того, учитывают влияние на изменение химического состава и фазовых превращений металла или сплава исходного структурного состояния, температуры, схемы напряженного состояния, степени и скорости деформации на изменение механических свойств металла в процессе горячей деформации. [c.41]

Анализ температурных напряжений для пластически деформируемых тел охватывает ряд задач, относящихся к различным областям техники, — от металлургической, ядерной и космической до расчета конструкций и обработки металлов. Интересным примером служит исследование поля остаточных напряжений при закалке или фазовых превращениях. В различных приложениях необходимо предотвратить разрыхление, так как оно нарушает допуски и таким образом влияет на конструирование деталей машин. В другом случае необходимо знать несущую способность топливных элементов и планировку, обеспечивающую необходимые эксплуатационные условия работы. Разнообразие приложений требует проведения систематического анализа влияния, которое могут оказывать на переходны,е и остаточные напряжения, несущую способность и пластические деформации такие специфические факторы, как упрочнение, изменение предела текучести с температурой, поверхностная теплопроводность и т. д. [c.130]

В поверхностных слоях фактическая деформация (в результате сдвига) выше деформации (растяжения) остальной части сечения. Это и является причиной образования значительных по величине остаточных напряжений. Влияние температуры на процесс формирования остаточных напряжений отсутствовало, так как она не превышала 250° С и фазовых превращений при этих температурах не происходило. Однако влияние температуры на процесс деформации и формирования остаточных напряжений при протягивании может проявляться в ее воздействии на свойства применяемых смазок и тем самым на величину сил трения и адгезии, т. е. в конечном счете сказаться на интенсивности сдвиговых деформаций. Поэтому необходимо, чтобы температуры [c.55]

Различают сверхпластичность под влиянием внешних условий, например, при циклическом нагреве и охлаждении металла вблизи точки полиморфного превращения и структурную, или изотермическую сверхпластичность, наблюдаемую в металлах и сплавах с очень мелким равноосным зерном (1—10 мкм) при определенных скоростях деформации. В частности, в титане и его сплавах сверхпластичное состояние может возникать в процессе термоциклирования в интервале температур фазового превращения. При циклировании технически чистого титана деформация за цикл прямо пропорциональна напряжению независимо от вида деформации (растяжение, кручение или сжатие). Линейный характер зависимости сохраняется до напряжений 5,6 МПа 76 [c.76]

Под отжигом первого рода понимают нагревание стали до определенной температуры, выдержке и последующем, обычно медленном охлаждении, в результате которого фазовые превращения, если они имеют место, не оказывают решающего влияния на конечное структурное состояние,- Этот вид отжига применяется для устранения химической неоднородности, возникающей в процессе кристаллизации слитков или фасонных отливок, изменений в структуре в результате наклепа при пластической деформации и снятия остаточных напряжений. [c.204]

С увеличением гидростатического давления коэффициент поперечных деформаций, как правило, возрастает (рис. 143). Иногда на кривых (Р) наблюдаются аномальные изломы, связанные, очевидно, с фазовыми превращениями в металле под влиянием сжимающих напряжений. [c.282]

Известно, что в процессе нагрева деформируемые магниевые сплавы не претерпевают каких-либо фазовых превращений. Степень растворимости упрочняющих фаз также не может оказать существенного влияния на скорость и продолжительность нагрева этих сплавов. Высокая теплопроводность магниевых сплавов позволяет нагревать их перед деформацией с большой скоростью без опасения возникновения термических напряжений в слитках. При максимальном перепаде температур между центральной и наружными зонами 14°, который был установлен экспериментально для заготовок разных размеров, трещин обнаружено не было. Поэтому нагрев магниевых сплавов в практике кузнечно-прессовых цехов может быть допущен с высокой скоростью. Продолжительность выдержки металла в нем при данной температуре имеет для магниевых сплавов первостепенное значение. Она оказывает влияние не только на пластичность сплава, но главным образом на структуру и механические свойства деформированных полуфабрикатов. [c.216]

В случае сварки металлов, претерпевающих фазовые превращения при достаточно низких температурах, т. е. таких температурах, когда вязкое течение практически уже прекратилось, на поле остаточных температурных напряжений накладывается поле фазовых напряжений, являющихся следствием изменения удельного объема металла при фазовых превращениях. При сварке таких металлов временные напряжения можно представить как сумму трех слагаемых Ф+ У+К, где К — функция свободных фазовых деформаций, размеров изделия и механических свойств металла. Остаточные напряжения представляют собой сумму Ч Ч-К. Соотношение между этими слагаемыми существенно зависит от размера изделия. При увеличении размеров изделия влияние функции убывает, и знак остаточных суммарных напряжений определяется знаком температурной составляющей остаточных напряжений. Чем меньше размер изделий, тем меньше влияние температурной составляющей и тем больше значение функции К — фазовой составляющей суммарных остаточных напряжений. [c.247]

Сложный характер зависимости (1.6) позволяет предвидеть значительные колебания сил резания и трения при обработке в широком диапазоне скоростей. Кривые истинных напряжений с несколькими зонами перегиба свидетельствуют о возможности существования нескольких температурных зон фазовых превращений и, следовательно, критических скоростей деформации. При практических расчетах можно учитывать влияние скорости деформации в реальных интервалах температур с помощью коэффициента ку, показывающего, во сколько раз увеличивается касательное напряжение при росте скорости деформаций (табл. 1.1). [c.19]

Влияние холодной деформации может быть устранено термической обработкой для снятия напряжений. В этом случае время выдержки, равное 2 ч при 850° С и более длительное (>16 ч) при 700—750°С, являются одинаково эффективными [2]. Необходимо проявлять осторожность при термической обработке некоторых сталей и при определенных условиях их эксплуатации, поскольку могут иметь место фазовые превращения, которые могут оказать нежелательное влияние на другие свойства сталей. [c.255]

В. Д. Садовский, Н. И. Богачев [189] нашли, что превращение Tia Ti происходит С малым изменением размеров (линейный эффект 0,06 0,03%). Это означает, что фазовое превращение в титане сопровождается возникновением значительно меньших внутренних напряжений (—3 кгс/мм ) но сравнению с железом (—38 кгс/мм ). Поэтому деформация зерен, обусловленная превращением в титане, не достигает критической степени, необходимой для рекристаллизации, приводящей к размельчению зерна. Однако те деформации, которые возникают при фазовых превращениях, по-видимому, оказывают влияние на субструктуру, под влиянием чего видоизменяется дислокационное строение сплавов и, как следствие этого, механические свойства. [c.190]

Обычно холодные трещины образуются в металле с недостаточно высокой деформационной способностью, особенно границ зерен вызываемой закалкой и пластической деформацией прп неравномерном охлаждении и фазовых превращениях. Влияние длительного воздействия внешних или внутренних напряжений, в связи с упруго-вязкими деформациями металла в районе границ зерен, способствует образованию микроскопических хрупких разрушений у границ зерен, нормально расположенных по отношению к действующим напряжениям. Микроразрушения, начинавшиеся по границам зерен, далее распространяются как по зернам, так и по гра-ницам зерен, развиваясь в трещины различной протяженности. [c.367]

Деформация стальных изделий при термической обработке происходит из-за изменения удельного объема стали при фазовых превращениях и формы те.ла под влиянием тепловых и структурных напряжений. Наибольшие деформации стальных деталей происходят при закалке. [c.119]

На величину деформаций и напряжений при сварке существенное влияние оказывает ряд факторов жесткость или размеры и конструкция соединяемых элементов реактивные силы, возникающие обычно вследствие ограничения деформаций свариваемых элементов активные силы от собственного веса изделия или от полезной нагрузки последовательность наложения швов режим сварки и число слоев температура подогрева различия в составе, теплофизических свойствах, характере и температурных интервалах фазовых превращений металла шва и основного металла и т. д. [28—30]. [c.21]

Тепловой фактор (без структурно-фазовых превращений) оказывает влияние на формирование начальных напряжений в ПС при условии возникновения в нем термопластических деформаций. Это может произойти тогда, когда температурные напряжения превысят предел текучести обрабатываемого материала <7.,,. Для плоского напряженного состояния условие появления термопластических деформаций имеет вид [c.156]

Значительно более сложная картина влияния СОТС на начальные и остаточные напряжения наблюдается при шлифовании титановых сплавов, чистые поверхности которых обладают высокой химической активностью и могут взаимодействовать как с окружающей средой, так и с материалом инструмента. В этом случае начальные напряжения образуются не только в результате пластических, термопластических деформаций, структурных и фазовых превращений, но также под воздействием химических процессов, происходящих в ПС. Поэтому влияние СОТС на начальные напряжения, образующиеся при шлифо- [c.186]

Механические напряжения оказывают большое влияние на коррозионное поведение металла, так как они а) понижают термодинамическую устойчивость металла, сообщая ему дополнительную энергию б) могут вызвать пластическую деформацию и фазовые превращения, например распад пересвгщенного твердого [c.332]

Непосредственное измерение величины линейной деформации зерен поверхностных и внутренних слоев образца из поликристал-лического армко-железа [60] показало, что при деформировании на площадке текучести величина линейной деформации поверхностного слоя составляла 2,52%, в то время как объемные слои продеформированы всего на 0,8%,что свидетельствует о пониженном напряжении течения поверхностных слоев. Различие в напряжениях течения поверхностных и внутренних слоев материалов оказывает существенное влияние на распределение действующих и остаточных напряжений в ГЦК металлах [61]. Сплавы, претерпевающие в процессе трения фазовые превращения [62], а также сплавы, содержащие мягкую структурную составляющую [63], также имеют свойства поверхностных слоев, отличные от глубинных. Соответственно и упрочнение при пластической деформации, отображаемое зависимостью прочности от плотности дислокаций, Б поверхностных слоях (кривая 2) и на глубине (кривая 1) будет протекать различно (рис. 3) [64]. [c.23]

В зависимости от физико-химических свойств и исходной структуры материала деталей, режимов резания, геометрии режущего инструмента на разной глубине поверхностного слоя возникают различные фазовые превращения и изменение физикомеханических свойств поверхностного слоя, что приводит к возникновению в поверхностном слое значительных по величине остаточных напряжений различного знака. На величину и распределение остаточных напряжений наибольшее влияние оказывают скорость резания, нодача и величина переднего угла режущего инструмента. При уве.яичении подачи возрастает толщина снимаемого слоя, увеличивается степень пластической деформации поверхностного слоя, возрастают силы трения и количество тепла, выделяющегося в зоне резания, а следовательно, растут величина и глубина распространения остаточных напряжений. [c.386]

Регистрируемое на различных этапах термоцикла изменение размеров образцов является суммарным и состоит из деформации нормальной ползучести (внешние напряжения не превышают предел текучести ни одной из фаз), объемного эффекта фазового превращения и трансформационной деформации. Поэтому величина деформации за цикл должна зависеть от темпа смены температур и величины температурных градиентов. Авторы работы [294] такой зависимости не обнаружили. Однако в железе высокой чистоты, например при термоциклировании с перепадом температур, появляются деформации, которые не являются следствием внешней нагрузки [331]. В связи с этим авторы работ [287, 348] при изучении эффекта внешней нагрузки предприняли меры с целью устранения влияния продольных температурных градиентов. В отличие от работы [294], на железе и стали обнаружена зависимость остаточной деформации от скорости фазового превращения. Клинард и Шерби [287] дифференцировали размерные изменения, обусловленные трансформационной деформацией, нормальной ползучестью и различием удельных объемов феррита и аустенита как и авторы [294], они пришли к выводу, что трансформационная деформация при нагреве образца значительно больше, чем. при охлаждении. Петче и Штанглер [348] варьировали в широком диапазоне длительность термоцикла, интервал температурных колебаний и скорость изменения температуры. Ими показано, что при широком температурном интервале (примерно 200° С), в котором полиморфные превращения железа происходят полностью, деформация за определенное время пропорциональна числу циклов и трансформационная пластичность почти не зависит от скорости изменения температуры и длительности цикла. При узком интервале температурных колебаний (примерно 60° С) деформация за одно и то же время испытания почти одинакова и не зависит от числа циклов и скорости изменения тем- [c.69]

В технике чаще используют химически неоднородные материалы. Эта неоднородность создается преднамеренно или непроизвольно во время изготовления деталей. Она может появляться в них и как результат взаимодействия с окружающей средой. С химической неоднородностью связано возникновение внутренних напряжений и деформаций, поскольку различаются удельные объемы и коэффициенты термического расширения. Химическая неоднородность может быть и причиной неодновременного развития фазовых превращений в различных участках детали. Происходящие при термоциклировании деформации искажают форму деталей или изменяют их объем. Влияние воздействия среды рассмотрено на примере окисления чугуна и развития водородной пористости в алюминии и его сплавах, роль химической неоднородности — на обезуглерожен-ных и поверхностно-легированных сталях и на композиционных материалах. [c.150]

Влияние температурно-силовых параметров деформации на аномалии свойств при 7ч=ье-превращении, фазовый состав и тонкую структуру железомарганцевых сплавов подробно представлено в работах [2, 4, 162]. Для исследования авторами указанных работ был выбран сплав Г20С2, так как он обладает наибольшей стабильностью е-фазы. Образцы для испытаний на растяжение и кручение изготавливали из листов промышленного производства. Испытание на кручение позволяло более прецизионно контролировать температуру ( 1°С) и деформацию ( 5-10 %) образца и полностью исключить дилатометрический эффект от фазового превращения из общей деформации сверхпластич-ности. Во всех случаях температура нагрева образца под нагрузкой не превышала 600 °С, так как даже минимальное напряжение при более высокой температуре вызывало ползучесть. [c.135]

Анализ термопластическ-их напряжений, приводящий к изменению остаточных напряжений, обусловленных термообработкой, затвердеванием, фазовыми превращениями и т, д., представляет собой первый шаг к решению различных задач расчета как в области технологии металлов, так и для конструкций, например при прогнозировании сроков жизни в условиях малоцикловой термической усталости. Такие факторы, как зависимость свойств материала от температуры, динамический характер охлаждения поверхности при закалке, наличие внутренних источников тепла в элементах ядерных реакторов и т. д., усложняют анализ напряжений и деформаций. Поэтому для глубокого изучения проблемы необходимо выделить отдельные эффекты и изучать их влияние раздельно. [c.154]

Наиряжеиня называются собственными, если они существуют при отсутствии внешних сил. В сварных конструкциях различают собственные напряжения температурные, возникающие в процессе сварки, и остаточные — после полного остывания изделия. Остаточные напряжения возникают в результате неоднородной пластической деформации в период остывания конструкцип после сварки, а также вследствие фазовых превращений. Влияние последних отсутствует для аустенитных сталей, незначительно для малоуглеродистых сталей, может быть большим для углеродистых и других сталей, если распад аустенита сварного соедипе-иия происходит прп невысоких температурах. Остаточные напряжения в неблагоприятных случаях могут явиться причиной образования трещин в швах II в околошовных зонах. Образование трещин предупреждается главным образом применением рационального технологического процесса. [c.66]

Процесс ползучести под влиянием длительного действия температуры и напряжений сопровождается структурными изменениями, процессами возврата и рекристаллизации, фазовыми превращениями, старением, коагуляцией карбидов, тепловой хрупкостью и коррозией. У стали в процессе ползучести происходит сфероидизации перлита, снижающая предел ползучести. Испытания на ползучесть очень длительны и, чтобы ускорить получение результатов, их ведут одновременно на многих установках. У каждого образца, выдерживаемого при постоянной телшературе и нагруженного постоянным грузом, деформация очень - очж) измеряется соответствующим экстензо-метром. Температура должна поддерживаться автоматически с большой точностью, например, + 1,5° до 660°, 3°—от 6(50° до 870° и +5°— [c.361]

Частичная фазовая перекристаллизация с нагревом до температур несколько ниже Лсз оказывает благоприятное влияние на свойства сплавов. Так, например, применяющийся в США сплав Ti—8А1—IMo—IV после деформации подвергают тройному отжигу по режиму нагрев прп 790° С в течение 8 ч, охлаждение с печью + 4- нагрев при 1010° С, 5 мин, охлаждение с печью + нагрев при 745° С, 15 мпн, охлаждение на воздухе [85]. Цель первого отжига — снять нагартовку, цель второго отжига — частичная фазовая перекристаллизация. При нагреве до 1010°С сплав приобретает структуру, представленную большим количеством -фазы и небольшим количеством ос-фазы. При охлаждении на воздухе первичная а-фаза сохраняется, а -фаза испытывает превращение ->G . Третий этап тройного отжига преследует цель снять фазовые и термические напряжения. Таким образом, тройной отжиг сочетает в себе элементы рекри-сталлизационного отжига с фазовой перекристаллизацией. После такой термообработки сплав имеет структуру, представленную пластинчатой а-фазой, полученной в результате a-превращения, в которую вкраплены островки первичной а-фазы почти полиэдрической формы. Такая структура обеспечивает более высокое сопротивление ползучести и уменьшает склонность сплава к солевой коррозии. [c.125]

Прилегающий к наплавленному металлу участок основного металла, в котором под действием источников теплоты произошли структурные изменения, называется зоной термического влияния, или околошовной зоной. Околошовная зона по своей структуре не однородная, так как участки ее нагреваются до различных температур, начиная от температуры плавления и кончая температурой 100°С. Зона термического влияния при всех способах наплавки неизбежна, и независимо от химического состава основного металла в ней можно выделить три области. Первая — область, характеризующаяся температурой нагрева металла до жидкого или твердо-жидкого состояния вторая — с температурой нагрева, достаточной для полного или частичного претерпевания фазовых превращений третья —область, у которой температура недостаточна для протекания этих процессов, но в ней сохраняются изменения, вызванные деформацией металла под действием сварочных напряжений. Основной металл, следующий за третьей областью, не претерпевает пластических деформаций хотя в нем и существуют сварочные напряжения. [c.25]

С ростом температуры в ПС будут увеличиваться упругие термические напряжения, пока не достигнут предела текучести нагретого обрабатываемого материала. Дальнейшее повышение температуры вызовет увеличение напряжений и появление пластических деформаций, которые в большинстве случаев сопровождаются упрочнением металла (увеличением предела текучести и прочности). Однако с ростом температуры нагрева усиливается хфотивополож-ный процесс - разупрочнение металла ПС. Результирующее значение нагретого материала будет зависеть от превалирования его упрочнения или разупрочнения. При лезвийной обработке в большинстве случаев наблюдается упрочнение металла ПС, что проявляется в повышении его микротвердости. Это упрочнение является следствием не только термопластических деформаций, но также влияния силового поля и структурно-фазовых превращений. [c.157]

Среди этих трудов исследования М. X. Шоршорова отличаются своим подходом к изучению и регулированию физических процессов в металлах при сварке. Этот подход основан на теории тепловых процессов и на тех расчетных методах, которыми она располагает для анализа изменения температуры, деформаций и напряжений в сварных соединениях в зависимости от способа, параметров режима и технологии сварки. Рассматриваемый комплекс работ М. X. Шоршорова отличается также систематичностью исследований, разнообразием методических средств, а главное — широтой и глубиной теоретического анализа фазовых превращений в неравновесных условиях и их влияния на прочность металлов при сварке. Эти работы во многом способствовали созданию и развитию нового научного направления в теории сварочных процессов, охватывающего вопросы физического металловедения сварки, разработка которых требует учета одновременного влияния сложных тепловых, механических и химических воздействий на металл. [c.6]

В легированных сталях (например, 25ХН4), претерпевающих бейнитное и особенно мартенситное превращения, влияние этих фазовых превращений на кинетику развития деформаций и напряжений оказывается более существенным (см. рис. 12, б и табл. 4). [c.46]

Субструктура горячего наклепа приводит к существенному снижению ртенситного интервала температура же промежуточного / -превращения врастает. Максимальное реактивное напряжение ведет себя аналогично еделу текучести аустенита (который является естественным пределом активного напряжения). В итоге, силовые характеристики возросли в i раза в присутствии субструктуры горячего наклепа и в 1,5 раза — при намически полигонизованной субструктуре аустенита (рис. 5.21). Максимальная обратимая деформация после ВТМО также возраста-, очевидно, вследствие увеличения разности обычного и фазового еделов текучести и благоприятной текстуры аустенита (см. рис. 5.21). На эквиатомном сплаве влияние ВТМО на свойства меньше из-за на-жения фазового наклепа и заметно только при Гдцф < 700 °С. [c.385]

Восстановление формы обнаружено и на сталях [168, 172]. Исследованием дилатометрических эффектов в деформированных хромомарганцевых сталях было установлено, что знак изменения размеров при е- -у-превращении противоположен тому, который вызывает при пластической деформации образование е-фазы. Обратное е- у-превра-щение при нагреве сопровождается неизотропным изменением линейных размеров. В направлении, в котором при предварительной деформации образец укорачивался, наблюдалось удлинение [168]. На любопытный факт изменения знака деформации при температуре фазового перехода предварительно деформированного двухфазного (е+ + 7)-сплава обратил внимание еще Шуман [93]. Образцы из железомарганцевого сплава Г16С подвергались воздействию упругих или пластических деформаций перед прямым и обратным фазовыми переходами или в процессе перехода. После 24-часовой выдержки под растягивающей нагрузкой при комнатной температуре образцы вместо того, чтобы удлиняться при нагреве несколько укорачивались. При охлаждении исчезал объемный эффект сжатия, если предварительно образец подвергался действию растягивающих напряжений при температурах у- е-пре-вращения или выше. Причем более эффективно влияет растягивающее напряжение в период у- е-перехода,— при последующем дилатометрическом цикле (20°Сч= 400°С) такой образец претерпевал сильное укорочение. Шуман объяснял наблюдаемые явления стабилизирующим влиянием наклепа и образованием е-фазы под действием внешних напряжений [93]. [c.147]

Величина максимального растягивающего напряжения является, по-видимому, основным параметром состояния, определяющим предельные условия и скорость разрушения материала. Для описания разрушения существенно, что по мере роста несплошностей пороговые напряжения, необходимые для дальнейшего развития процесса, снижаются. Поэтому степень разрушения в том или ином ее выражении должна бьггь вторым определяющим параметром. Роль пластической деформации не вполне ясна и, если она велика, по-видимому, в первом приближении может выражаться в деформационном упрочнении материала. В результате деформационного упрочнения возрастает возможная анизотропия напряженного состояния тела в целом и материала в окрестности концентраторов напряжений, являющихся потенциальными очагами разрушения, и тем самым достигается пороговое напряжение разрушения. Роль температуры несомненно важна с точки зрения возможности структурных превращений и плавления, но в пределах одного фазового состояния ее вклад при высокоскоростной деформации, по-видимому, много меньше, чем в обычных условиях. Поскольку в экспериментах наблюдалось влияние ориентации нагрузки относительно текстуры материала на сопротивление откольному разрушению, ориентационный фактор, вообще говоря, также должен быть включен в рассмотрение, то есть достаточно полное описание разрушения должно иметь тензорный характер [92]. [c.223]

С позиций общей термодинамической теории фазовых преврахцений в чистых металлах пластическая деформация должна приводить к повышению температуры бездиффузионного (мартенситного) превращения за счет того, что система получает извне дополнительную энергию, восполняющую недостаток в разности свободных энергий аустенита и мартенсита и расходуемую на образование элементарных сдвигов (линейных дислокаций), которые при определенной кристаллогеометрической ориентации могут служить габитуспыми плоскостями зародышей повой фазы (см. 2 гл. I). Кроме того, под влиянием пластической деформации возрастает число упругодеформированных объемов, подготовленных к более активному и легкому образованию мартенсита. В отсутствие пластической деформации, создаваемой внешними усилиями или за счет напряжений термического происхождения, система должна быть переохлаждена до более низкой температуры, при которой сдвиги могут возникать за счет флуктуационных (тепловых) процессов [c.164]

В отсутствие предварительного воздействия малой пластической деформации возникновение в аустените упругодеформированных объемов также имеет место, однако ниже Гм. н, на начальной стадии превращения за счет полей напряжений, образующихся вокруг растущих мартенситных кристаллов. Благодаря этому обеспечивается автокаталитический характер развития превращения. Вместе с тем при достижении определенного количества мартенсита увеличение степени фазового наклёпа приводит к подавлению влияния этого активизирующего фактора и к развитию эффекта стабилизации аустенита (как вследствие нарушения когерентности решеток на границе раздела фаз, так и в результате образования большого числа поверхностей раздела в аустените, блокированных примесными атомами и вакансиями). [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...