Напряжения активные

В современной технике все шире применяют высоколегированные сплавы на основе железа, никеля, молибдена, титана, алюминия, меди и т.д., предназначенные для работы в условиях высоких температур и напряжений, активных сред и др. Свойства этих сплавов в большой мере зависят от характера их микроструктуры — величины зерна, степени и характера разнозернистости и т.д. [c.382]

Тепловое напряжение активной зоны горения См. п. 4 См. п. 5 [c.192]

По основным показателям отечественный реактор ВВЭР-1000 (рис. 4-3 и 4-4) близок, а по некоторым характеристикам (например, тепло-напряженность активной зоны, прочностные свойства материала корпуса) превосходит современный зарубежный технический уровень. Однако по отдельным техническим характеристикам реактор ВВЭР-1000 уступает показателям наиболее перспективных зарубежных реакторов большой мощности. Габариты корпуса реактора ВВЭР-1000, а следовательно, мощность реактора определились условием железнодорожной транспортировки. [c.178]

Время удвоения ядерного горючего в быстрых реакторах определяется удельной теплонапряженностью, удельной загрузкой топлива и коэффициентом воспроизводства КВ. Физические характеристики быстрых реакторов могут быть улучшены за счет повышения тепло-напряженности активной зоны и увеличения удельной концентрации ядерного горючего. [c.13]

Критическая проблема газотурбинных двигателей- создание рабочей охлаждаемой лопатки, работающей в условиях наиболее жесткого воздействия температуры, циклических и термоциклических напряжений, активной коррозионной и окислительной среды, решается за счет изготовления лопаток из суперсплавов с направленной и монокристаллической структурами, а также специальными видами защитных покрытий. Применение технологии монокристаллического литья и разработку специально легированных монокристаллических сплавов позволили повысить рабочую температуру на металле лопаток на 80-120 °С по сравнению с лопатками из сплавов с равноосной структурой. Температура газа перед рабочей [c.9]

Исследуем свойства основных видов цепей. Сложную электрическую цепь, рассматриваемую относительно ее двух любых зажимов, называют двухполюсником. Их можно классифицировать по различным признакам по линейности элементов различают линейные и нелинейные двухполюсники по числу элементов — одно-, двух-, трех- и многоэлементные по характеру элементов —реактивные и резистивные по наличию источников напряжения — активные и пассивные. [c.50]

Рассмотрим одноэлементный двухполюсник в виде сопротивления потерь. Напряжение на его зажимах прямо пропорционально силе тока, если R не зависит от I. Эта независимость является первым приближением, обеспечиваюш,им линейную связь между силой тока и напряжением. Активное сопротивление как элемент электрической цепи имеет важную особенность по сравнению с реактивными элементами — индуктивностью и емкостью. Она состоит в том, что на сопротивлении потерь происходит необратимое рассеяние энергии. Обычно эти потери равны количеству теплоты, выделяюш,емуся в цепи при прохождении тока. Согласно закону Джоуля— Ленца, эти потери пропорциональны квадрату силы тока. [c.57]

Проводимость диэлектрика при постоянном напряжении определяется по сквозному току, сопровождающемуся выделением и нейтрализацией зарядов на электродах. При переменном напряжении активная проводимость определяется не только сквозным током, но и активными составляющими поляризационных токов. [c.37]

Диагностирование электрооборудования. В качестве диагностических параметров электрооборудования используют величины и характер изменения вз времени токов, напряжений, активных, индуктивных, емкостных и комплексных сопротивлений различных цепей, а также сопротивлений изоляции. [c.272]

Средняя удельная напряженность активной зоны, кВт/л......... 83 111 111 [c.92]

Цирконий по своем положению в ряду напряжений — активный металл, но обычно находится в очень стойком пассивном состоянии. Температура плавления циркония 1852 °С, плотность [c.299]

Релаксация 67, 187 Напряжения активные 201, 206, 219 [c.449]

Рассмотрим частотные искажения в усилителе напряжения активно-емкостного транзисторного усилителя по схеме с общим эмиттером. При идеальном фильтре коэффициент усиления [c.155]

В целях снижения электрических рабочих напряжений активные элементы цилиндрических излучателей обычно изготавливаются на основе секционированных активных элементов, использующих пьезомодуль йзз. Обеспечение механической прочности достигается армированием активного элемента слоем стеклонити, наматываемой на него с необходимым натягом. Электроизоляция обеспечивается нанесением на активный элемент слоев изоляционных лаков. По способам обеспечения герметичности силовые и компенсированные конструкции излучателей существенно отличаются друг от друга. [c.88]

Выбор рациональных коэффициентов смещения является одной из основных и наиболее сложных задач. От коэффициента смещения зависит форма зуба, наличие или отсутствие подрезания, концентрация напряжений, т. е. изгибная прочность зуба. С увеличением смещения активный профиль перемещается на участки эвольвенты с большими радиусами кривизны, что приводит к увеличению контактной прочности зуба. С изменением смещения изменяются также скорость скольжения и удельные скольжения, т. е. абразивное изнашивание активных поверхностей зубьев. Увеличение смеще- [c.27]

По В. П. Батракову (1962 г.), интенсивной линейной локализованной коррозии вследствие приложенных извне или внутренних напряжений подвержены границы зерен или блочных структур, своеобразные группировки атомов по кристаллографическим плоскостям, дислокации и другие искажения кристаллической решетки, находящиеся в активном состоянии. [c.335]

Здесь G Ta), A Oi, Та), С[Та), Q(Pi). Q(pt)—заданные функции (Та — абсолютная температура). Функции интенсивности активного напряжения Q(Pi) и интенсивности микронапряжений Q(pi) можно принять в форме степенной зависимости [c.34]

X, < р и р соответственно компоненты тензоров напряжений, скоростей пластических деформаций, микронапряжений, активных напряжений и девиатора микронапряжений в направлении действия одноосной нагрузки, (1.58) с учетом (1.59) будут иметь вид [c.35]

Разрушение материала в общем случае можно условно разделить на два типа. К первому относятся все виды, разрушений, для которых критические параметры, контролирующие разрушение, практически нечувствительны к скорости деформирования I и температуре Т. Разрушение такого типа наблюдается при различных условиях деформирования. Наиболее типичными примерами являются хрупкое и вязкое разрушения при статическом активном деформировании, для которых критическое разрушающее напряжение и критическая деформация инвариантны к скорости нагружения и температуре (см. гл. 2). [c.150]

При прямом динамическом внедрении абразивных частиц ответственными за разрушение являются прежде всего нормальные напряжения. У вязких пластичных материалов наблюдаются значительно более высокое деформационное упрочнение, локальный рост наклепа, увеличивается неоднородность микроискажений. Частицы износа отделяются лишь после того, как материал будет достаточно охруп-чен и в поверхностном наклепанном слое возникнут микротрещины. Прямое ударное воздействие абразивных частиц на твердые материалы обусловливает возникновение высоких нормальных напряжений,, активное зарождение и развитие микротрещин, интенсивное разрушение. Причем изнашивание с отделением частиц происходит без пластической деформации сразу же после первых ударов абразива т. е. отсутствует предразрушающая фаза наклепа, характерная д.чя пластичных материалов. [c.117]

Результаты коррозионных испытаний металлов в условиях коксования (при различных температурах, напряженных состояниях образцов, содержания серы и длительности температурного воздействия) показывают, что с увеличением температуры скорость коррозии экспоненциально возрастает [25]. При температуре 300-320 °С характер влияния напряжений в образце изменяется. По нашему мнению, это связано с протеканием на поверхности металла, контактирующей с нефтяным остатком, конкурирующих взаимовлияющих процессов. Образующиеся на поверхности в результате действия напряжений активные центры, с одной стороны, интенсифицируют процессы коррозии в начальный момент времени, а с другой стороны, создают благоприятные условия для образования кокса, что в последующем ведет к их блокированию. В дальнейшем действие этого фактора преобладает. Такой характер коррозионного разрушения под напряжением в средах коксования более четко выражен при повышенных температурах, поскольку интенсивность коксообразования при этом значительно возрастает. [c.21]

Отметим, что в твердотельных лазерах почти всегда направление распространения света через термомеханически напряженную активную среду совпадает с одним из главных напряжений или, что то же самое, с одной из осей эллипсоида показателей преломления, а указанные направления поляризации ( быстрая и медленная оси анизотропной среды) совпадают с направлениями двух других главных напряжений. Преимущественно этот случай и рассматривается в данной книге (исключение составляет наклонная пластина). [c.35]

Стационарные печи аналогичной конструкции, обслуживающие более высокопроизводительное кузнечно-прессовое оборудование, имеют одну, две, а иногда и три (фиг. 77) рабочих камеры. Печи могут отапливаться жидким и газообразным топливом. Сжигание мазута осуществляется с помощью форсунок низкого давления, сжигание газа — с помощью турбулентных или инжекционных горелок. На этих печах могут устанавливаться металлические рекуператоры, обеспечивающие подогрев воздуха до 500—600° К. Напряжение активного пода составляет 200—400 кг[ м -ч), удельный расход тепла колеблется от 1675 до 4190 кдж/кг (400—1000 ккал/кг). Для нагрева концов заготовок (круглого или прямоугольного сечения) перед обработкой давлением применяют щелевые камерные печи. [c.218]

Для нагрева больших заготовок или слитков перед обработкой давлением используют крупные камерные печи. Например, камерная печь конструкции Стальпроекта имеет размеры пода 4,25 X 2,24 м и используется для нагрева металла до температуры 1550° К при напряжении активного пода 300—600 кг/(м -ч) и удельном расходе тепла от 3350 до 10 470 кдж/кг (800— 2500 ккал/кг). [c.219]

Напряжение активного пода составляет 100—250 кгЦм -ч), удельный расход тепла в зависимости от вида термообработки составляет 1675—12 550 кдж[кг (400—3000 ккал/кг), наимень- [c.222]

При температуре нагрева металла 1220—1270° К они обеспечивают напряжение активного пода 400—450 кгЦм -ч) при удельном расходе тепла около 2090 кдж/кг (500 ккал/кг). [c.232]

По этой же причине будет меньше и сопротивление для прохождения газов в шахте. Благодаря пониженной напряженности активных зон и двустороннему вводу воздуха температуры в них распределяются более равномерно, без создания местных очагов со слишком высокой температурой, что уменьшает шлакование золы. Разложение смол в двухзонном процессе будет больше, чем при обращенном процессе, так как отбор газа произво.тится на стыке двух высокотемпературных зон. [c.327]

На фиг. 13 представлена печь с вращающимся верхом (конструкции Стальироекта) для нагрева перед ковкой или штамповкой заготовок различной формы. Температура нагрева металла 1150 — 1200°С. Напряжение активного пода достигает 500 и выше. Удельный расход тепла при нагреве от 0°С практически колеблется от 700 ккал1кг до 2000 клал/лг в зависимости от температуры подогрева воздуха, температуры нагрева металла и напряжения пода. Печь может работать на газообразном или жидком топливе. [c.152]

Шаровая форма твэла позволяет добиться меньших температурных напряжений в оболочке по сравнению с напряжениями в цилиндрических стержневых твэлах при одинаковой объемной плотности теплового потока и равных геометрических размерах. Шаровая форма также допускает значительное уменьшение их размеров, поскольку обычно такие твэлы не являются конструкционными элементами активной зоны, а заполняют в виде шаровой насадки либо всю активную зону, как в реакторах AVR, THTR-300, либо какие-то ее части. [c.7]

Длина существовавшей ранее активной линии зацепления ga сокращается до нуля (еа=0). Такие профили называют несопряженными. Прямозубая передача с несопряженными профилями работать не может. Для песопряженных профилей профиль зуба второго колеса не обязательно эвольвентный. Выполним его также круговым, но вогнутым, с Гз несколько большим, но близким к /-1 — рис. 8.51. Контактные напряжения значитель1ю уменьшатся, так как контакт выпуклых эвольвентных профилей заменен контактом выпуклого п вогнутого профилей с малой разностью радиусов кривизны. Для [c.165]

В соответствии с феноменологической моделью [123] девиа-тор действительного напряжения разделяется на девиаторы активного напряжения и микронапряжений рц [c.14]

Геометрическая интерпретация предложенного метода представлена на рис. 1.1. На первой итерации каждого этапа нагружения предполагается упругое деформирование, т. е. = = l/2Gsh. Для этого значения вычисляется матрица [D] и проводится стандартная конечно-элементная процедура, в результате которой вычисляется значение интенсивности активных напряжений и сравнивается со значением функции Ф для нулевой скорости деформации Ф(и, = 0, Т). Если это значение [c.20]

Накопление межзеренных повреждений приводит к значительному разрыхлению материала, что при расчете НДС и полей повреждений требует решения связной задачи. Учесть влияние разрыхления на НДС можно с помощью реологических соотношений деформирования материала, связывающих скорость деформации с девиатором истинных активных напряжений Р ,/(1—S), где S — относительная площадь пор. Данный подход, хотя по форме и идентичен процедуре, предложенной Л. М. Качановым и Л. Н. Работновым, однако учитывает физику процессов, так как вместо формального параметра повре- [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...