Шлифование титановых сплавов

Например, при шлифовании титановых сплавов в поверхностном слое возникают растягивающие остаточные напряжения. Они могут достигнуть (а иногда и превысить) предела текучести материала. Исследования показали [1021, что в образовании остаточных напряжений в этом случае доминирующую роль играет тепловой фактор. [c.74]

Так как оба фактора — температурный (состояние ползучести) и силовой (пластическая деформация) —действуют одновременно, то знак остаточного напряжения в наружном слое зависит от того, какой из этих факторов превалирует. Например, при шлифовании титановых сплавов в поверхностном слое возникают растягивающие остаточные напряжения. Они могут достигнуть (а иногда и превысить) предела текучести материала. Исследования показали, что в образовании остаточных напряжений в этом случае доминирующую роль играет тепловой фактор. [c.50]

Точение, растачивание, отрезка, строгание, фрезерование, сверление, зенкерование, развертывание, резьбонарезание, протягивание, шлифование титановых сплавов [c.24]

Известно [91 ], что после финишного шлифования титановых сплавов существенно снижается их сопротивление повторным нагрузкам как в малоцикловой области, так и при испытании на усталость с большим числом циклов. Различные технологические условия шлифования приводят к изменению долговечности до двух порядков и в несколько раз изменяют предел выносливости. Для выявления причин изменения эксплуатационных характеристик исследованы структурные изменения образцов наиболее типичной для титановых сплавов марки ВТ9, обработанных при различных условиях плоского врезного шлифования. Варьировали характеристики абразивного инструмента скорость резания Vp, глубину шлифования h, скорость продольного перемещения изделия. [c.147]

В целом, проведенные исследования показывают, что процесс шлифования титановых сплавов сопровождается существенными изменениями структуры материала поверхностных слоев, обработанных по разным технологическим режимам. Структурное состояние, формируемое в поверхностном слое при конкретных режимах шлифования, является наиболее важным в комплексе параметров, определяющих эксплуатационные характеристики промышленных изделий. Особую роль в формировании структуры металлических систем при поверхностной обработке и сопротивлении разрушению деталей при нагружении в условиях эксплуатации отводят диффузионным процессам. Диффузия легирующих элементов в зоне металла, подвергнутого поверхностной обработке, как показали приведенные результаты, в наибольшей степени влияет на долговечность изделий в целом. В связи с этим контроль структурного состояния поверхностных слоев с точки зрения диффузионного перераспределения основных легирующих элементов сплава и изменения фазового состава, а также развивающейся пластической деформации в этих слоях, накопления различного рода нарушений структуры-является важным в решении задачи повышения качества материала после поверхностной технологической обработки деталей. [c.150]

ШЛИФОВАНИЕ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ [c.105]

Низкая теплопроводность, большая химическая активность, способность образовывать твердые растворы с элементами, входящими в состав абразивных материалов невысокая твердость и другие специфические свойства титановых сплавов, благоприятствующие интенсивному протеканию адгезионных и диффузионных явлений в зоне шлифования при высокой контактной температуре, с малыми объемами ее локализации ведут не только к быстрой потере режущей способности инструмента и снижению производительности, но и к изменению физико-механических свойств обрабатываемой поверхности и прилегающих к ней слоев металла. В поверхностных слоях формируются значительные остаточные напряжения, появляется склонность к разрушению детали при нагрузках, особенно когда поверхности имеют цилиндрическую форму. Ниже приведем результаты наших работ, направленных на оптимизацию процесса шлифования титановых сплавов. [c.105]

При дальнейшем повышении скорости ленты до 51 м/с наблюдается рост растягивающих напряжений во всех сплавах ВТЗ-1 до 350, ВТ8 до 250 и 0Т4 до 220 МПа. При шлифовании титановых сплавов абразивными кругами той же характеристики на скорости 36 м/с остаточные растягивающие напряжения составляют для сплава ВТЗ-1 600 МПа, а для сплава 0Т4 — 400 МПа. Большое числовое значение остаточных напряжений [c.105]

Из анализа силовых зависимостей процесса ленточного шлифования титановых сплавов наблюдаем следующее, [c.107]

В литературе имеются сведения по применению СОЖ при шлифовании титановых сплавов, например [18], тем не менее вопросы взаимодействия титановых сплавов со средой (эмульсия, воздух и т. д.) при шлифовании, а также влияние изоляции зоны обработки от действия атмосферного воздуха, по-видимому, следует считать недостаточно изученными. Шлифование титановых сплавов сопровождается высокими температурами, и действие охлаждающей среды на металл иногда нежелательно вследствие увеличивающейся склонности титановых сплавов к газонасыщению с увеличением температур. [c.114]

Выполненные работы дают основание заключить, что многие выявленные закономерности влияния методов и режимов шлифования высокопрочных сталей на их эксплуатационные характеристики справедливы и для титановых сплавов. Однако отмеченные выше специфические особенности титановых сплавов, такие как низкая теплопроводность, высокая химическая активность, способность к газонасыщению, особенно с ростом температур и др., вызывают необходимость особенно тщательно подходить к выбору параметров шлифования. При шлифовании титановых сплавов большое значение приобретает их способность к накоплению теплоты. Улучшая условия теплоотвода не только снижением температуры, но, главным образом, именно увеличением скорости теплоотвода, и по возможности исключая химическое взаимодействие сплава с материалом инструмента и средой, можно достичь меньшего искажения свойств поверхности детали. Здесь в большей мере, чем где-либо, имеет значение отработка режимов и условий шлифования не только конкретно для каждой марки сплава, но и для каждого вида его термической обработки. Кроме того, здесь велика роль наследственности— зависимости от свойств заготовки, от видов и режимов предшествующих обработок и т. п. [c.121]

Плоское, круглое внутреннее и бесцентровое шлифование титановых сплавов [c.235]

При шлифовании титановых сплавов необходимо применять круги из зеленого карбида кремния, обладающие повышенной теплоустойчивостью и способные выдерживать температуры до 2050 " С. [c.339]

Как отмечалось ранее, температурный фактор является одним из решающих, от которого зависят качество поверхностного слоя и прочностные характеристики шлифуемых деталей. При шлифовании титановых сплавов вследствие их специфических свойств I температурный фактор приобретает особенно большое значение. Знание контактных температур в зоне резания помогает управлять процессом шлифования и формирования свойств шлифуемой детали. [c.71]

Требуемое качество поверхности при ленточном шлифовании титановых сплавов всухую может быть получено уменьшением скорости резания и силы поджима в момент снятия последней части припуска. [c.72]

Увеличение Ру повышает производительность, но при этом существенно снижается стойкость ленты и увеличивается выделение тепла. При Ру более 5 кгс/см шлифование титановых сплавов с охлаждением минеральными маслами становится пожароопасным даже при большом расходе СОЖ. Увеличиваются остаточные напряжения растяжения. Отсюда качественные детали из титановых сплавов с минимальными остаточными напряжениями при постоянной силе поджима целесообразно получать при оптимальном натяжении ленты Яо= 1,3-Ь 1,5 кгс/см,. Py = 3,0- 3,5 кгс/см2 и Ул = 14- 20 м/с. [c.78]

Совершенно другая картина наблюдается при шлифовании жаропрочных сплавов. Здесь частицы обрабатываемого материала быстро налипают на верхушки абразивных зерен, а поры шлифовального круга остаются незасоренными. После удаления с зерен налипшего металла видно, что они затуплены (плоская вершина), причем их поверхность по виду схожа с поверхностью, подвергнутой химическому травлению. Структура этих мест ноздреватая, и по цвету они отличаются от тех мест поверхности зерен, на которых не было налипания металла. Описанное явление отчетливо наблюдается при шлифовании титановых сплавов. [c.404]

В опытах по выбору характеристики круга для шлифования титанового сплава ВТ2 исследовались круги из электрокорунда нормального и белого, монокорунда, карбида кремния зеленого и черного. Шлифование производилось как с низкими, так и с высокими окружными скоростями круга. [c.415]

Для шлифования титановых сплавов следует применять круги со структурой 5—6. Применение высокопористых кругов нецелесообразно, так как поры круга не забиваются, несмотря на его интенсивный износ. [c.416]

Для шлифования титановых сплавов следует применять круги из карбида кремния зеленого круги из монокорунда дают 416 [c.416]

Шлифование титановых сплавов следует производить кругами со структурой 5—6. [c.417]

Фиг. 213. Зависимость удельной производительности от окружной скорости круга при шлифовании титанового сплава ВТ2

Для шлифования титановых сплавов следует выбирать наибольшую скорость круга, допускаемую его прочностью. [c.423]

Для шлифования титановых сплавов следует применять скорости обрабатываемых деталей на уровне = 10 м/мин. [c.423]

Для шлифования титановых сплавов нецелесообразно применение продольных подач > 0,3В мм/об. дет. [c.423]

Эмульсии 3...7%-ная РЗ-СОЖ8 3... 10%-ная Аквол-2 10...20%-ная Аквол-2 10... 20%-ная Аквол-6 Плоское, круглое, внутреннее и бесцентровое шлифование титановых сплавов [c.378]

Эффективность смазочно-охлаждающей среды различна для корундовых и карборундовых кругов и зависит от режима шлифования. Так, при шлифовании титановых сплавов оптимальная скорость Круга с зернами Si = 20—30 м сек, а для корун- [c.377]

Потеря режущих свойств абразивной ленты при шлифовании титановых сплавов объясняется диффузионным и адгезионным изнашиванием абразивных зерен. Легирование абразива хромом, титаном, цирконием заметно ослабляет явление адгезии в зоне контакта ленты с деталью. Улучшить обрабатываемость титановых сплавов абразивными лентами можно путем изменения их химического состава. Например, сплавы марок ВТ10 и 0Т4 следствие содержания в них олова шлифуются лучше, чем сплав марки ВТЗ-1. [c.48]

Поглощение газов, сопровождающее процесс шлифования, приводит к охрупчиванию поверхностного слоя деталей и появлению эффекта наклепа . Результаты исследования наклепа при шлифовании титановых сплавов абразивными кругами из зеленого карбида кремния показывают, что значительное влияние на микротвердость поверхностного слоя и степень наклепа оказывает скорость круга. Даже незначительное увеличение скорости круга существенно изменяет остаточные напряжения, микротвердость и степень наклепа поверхности детали. Например, при шлифовании сплава ВТ14 после закалки и старения (закалка из а-ьр-области при нагреве на 890° С, выдержке 1 ч и охлаждении в воде, старение при нагреве на 500° С в течение 16 ч с охлаждением на воздухе), при плоском шлифовании кругом 64С40СМ1К6 ( =0,07 мм, ист=12 м/мин) изменение скорости круга с 21 до 23 м/с приводит к возникновению остаточных напряжений растяжения соответственно с 18 до 30 кгс/мм . [c.73]

Наряду с другими технологическими факторами на производительность обработки, качество поверхности и износ инструмента значительно влияют СОЖ. Они должны нейтрализовать при шлифовании титановых сплавов химическую активность титана, снизить температуру в зоне контакта и силы резания В качестве СОЖ при ленточном шлифовании деталей из титановых сплавов можно применять водный раствор 0,25% эмуль-сола, 0,5% тринатрийфосфата и 0,25% нитрита натрия или трансформаторное масло с 2% олеиновой кислоты. Их применение снижает величину и глубину распределения остаточных напряжений и уменьшает высоту шероховатости обрабатываемой поверхности. [c.75]

Из фиг. 214 видно, что при шлифовании титанового сплава ВТ2 кругом К316СМ1К с увеличением окружной скорости круга у от [c.421]

Фиг. 215. Влияние скорости обрабатываемой детали на показатели шлифования и стойкость круга при шлифовании титанового сплава ВТ2 кругом К316СМ2К.

Кривые на фиг. 215 показывают, что при шлифовании титанового сплава ВТ2 кругом К316СМ2К с повышением скорости обра- [c.423]

На фиг. 216 представлены кривые, характеризующие зависимости Q , Qa, д я Т от продольной подачи при шлифовании титанового сплава ВТ2 кругом К316СМ1К. Как видно, с увеличением продольной подачи от 0,3В до 0,4В удельная производительность несколько повышается, но резко падает стойкость круга. [c.423]

При шлифовании титанового сплава ВТ2 кругом К316СМ1К увеличение поперечной подачи / от 0,02 до 0,04 мм/дв. ход приводит к резкому понижению стойкости круга (фиг. 217). Уменьшается также, но менее резко, удельная производительность. [c.424]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...