Интенсивность сдвиговых деформаций

Распространение увеличивающейся трещины облегчается за счет поверхностей с интенсивными сдвиговыми деформациями перед концом трещины. Эти поверхности наклонены примерно под углом 45° к оси растяжения в них также развиваются поры (см. рис. 228,6). На данном третьем этапе разрушения две поверхности АВ и АС, где действуют максимальные сдвиговые деформации, являются эквивалентными и образовавшаяся в данном примере коническая часть поверхности разрушения именно по АВ является событием случайным,- связанным с большим образованием пор в предшествующий период деформирования у поверхности АВ. Коническая область разрушения является более ровной, чем у дна чашечки , так как здесь образование новых поверхностей сопровождается срезом, а не отрывом. [c.432]

Значение s/sq связано также с толщиной полос включений в ма-< териале, подвергнутом интенсивным сдвиговым деформациям [c.133]

Г - интенсивность сдвиговых деформаций [c.10]

Г =, / = 2 р[ называется интенсивностью сдвиговых деформаций. [c.41]

Объяснить это можно тем, что с увеличением числа циклов возрастает сдвиговая деформация в поверхностных слоях металла. Толщина слоя, получившего сдвиговую деформацию (текстурованного слоя), с увеличением числа циклов деформации увеличивается (см. рис. 15, 18). При этом интенсивность сдвиговых деформаций по мере приближения к поверхности увеличивается. Возрастает, следовательно, и неравномерность деформации по сечению стенки [c.54]

В поверхностных слоях фактическая деформация (в результате сдвига) выше деформации (растяжения) остальной части сечения. Это и является причиной образования значительных по величине остаточных напряжений. Влияние температуры на процесс формирования остаточных напряжений отсутствовало, так как она не превышала 250° С и фазовых превращений при этих температурах не происходило. Однако влияние температуры на процесс деформации и формирования остаточных напряжений при протягивании может проявляться в ее воздействии на свойства применяемых смазок и тем самым на величину сил трения и адгезии, т. е. в конечном счете сказаться на интенсивности сдвиговых деформаций. Поэтому необходимо, чтобы температуры [c.55]

Продолжительность испытания практически не оказывает влияния на глубину распространения деформаций, но заметно увеличивает сдвиг металла вдоль плоскости скольжения. Однако интенсивность сдвиговой деформации в плоскости скольжения по времени непрерывно падает [3]. [c.72]

Испытания на ползучесть, проведенные на трубчатых образцах из различных материалов, в основном при сочетании кручения и растяжения показали возможность описания всех результатов испытаний, полученных при различных отношениях т/ст, единой зависимостью интенсивности напряжений от интенсивности сдвиговых деформаций [13,34,401. Однако в отдельных случаях наблюдались некоторые отклонения результатов, полученных при чистом кручении от общей кривой (рис. 2.3) [c.27]

Из рис. 4.4 видно, что технологическая мощность при изотермическом режиме экструзии примерно в 1,5 - 3,0 раза меньше, чем при неизотермическом режиме. Это объясняется тем, что для заданного перепада температур (АГ = 30 К), вязкость резиновой смеси изменяется в широком интервале в сторону уменьшения (6... 1) 10 Па с , что, в свою очередь, приводит к более интенсивным сдвиговым деформациям, чем при изотермическом режиме. [c.79]

Переход от одноосного растяжения к двухосному растяжению-сжатию сопровождается ослаблением напряжения сдвига, обеспечивающего деформацию материала в направлении перпендикулярном плоскости пластины. Поэтому при малых величинах второй компоненты сжатия размер зоны в направлении роста трещины снижается, а не возрастает. Последующее увеличение сжимающей компоненты нагрузки сопровождается одновременным увеличением всех параметров зоны пластической деформации и уменьшением интенсивности сдвигового напряжения в направлении перпендикулярном плоскости пластины. [c.436]

По результатам расчета видно, что достигаемые значения скорости сдвиговой деформации вблизи стенки капилляра оказались значительно выше, чем найденные при аппроксимации кривой течения степенным уравнением. Это характерно для резиновых смесей, обладающих высокой степенью аномалии вязкости и приближающихся по свойствам к пластичным средам. В этом случае сдвиговые деформации концентрируются вблизи границ потока и внешне проявляются как скольжение по деформирующим поверхностям в области предельных напряжений сдвига. Для таких смесей правильное построение кривой течения устраняет значительное завышение рассчитываемых нагрузок при проектировании процессов с большой интенсивностью воздействия на материал. [c.94]

Помимо механизма сдвиговой деформации известен также диффузионный механизм пластической деформации. В его основе лежат атомно-диффузионные перемещения. Интенсивность пластической деформации в этом случае зависит от подвижности диффундирующих атомов и может быть удовлетворительно описана экспоненциальной зависимостью от температуры. [c.59]

Н - интенсивность сдвиговых скоростей деформаций [c.10]

Растягивающее напряжение в области В определяется как сГц — = 2ху ( - -п/2) [см. уравнение (56) ], и видно, что не наблюдается интенсивной концентрации напряжений при приближении к вершине трещины со стороны недеформированного материала (т. е. при движении к О влево по оси Х )- В области С, однако, линии скольжения образуют веер с центром в вершине трещины сдвиговая деформация 7 9, действующая по поверхностям, нормальным к радиальным линиям, становится бесконечной при приближении к вершине трещины по радиальной линии [c.86]

В пятой главе описаны слоистые упругие трансверсально изотропные пластинки, имеющие симметричное относительно срединной плоскости строение пакета слоев. Выбор срединной плоскости в качестве плоскости приведения позволил отделить уравнения плоской задачи теории упругости от уравнений изгиба пластинки, которые и явились предметом исследования. Найден широкий класс решений этих уравнений, что позволило, в частности, решить задачу изгиба круговой пластинки, несущей поперечную нагрузку. В качестве примера рассмотрена задача осесимметричного деформирования круговой пластинки. Выполненное исследование, включающее в себя вычисление разрушающей, интенсивности нагрузки, определение механизма возникновения разрушения и определение зоны его инициирования, выявило принципиальную необходимость учета влияния поперечных сдвиговых деформаций на расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния для пластин с существенно различными жесткостями слоев. Решена задача устойчивости пластинки, нагруженной силами, действующими в ее плоскости. Составлены общие уравнения устойчивости и подробно исследован тот случай, когда тензор докритических усилий круговой. Для этого случая найден широкий класс решений уравнений устойчивости. В качестве примера дано решение задачи устойчивости круговой пластинки, нагруженной равномерно распределенным по контуру сжимающим радиальным усилием. Эта же задача решена еще и на основе других неклассических уравнений, приведенных в третьей главе, а также на основе уравнений трехмерной теории устойчивости. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило указать границы применимости рассматриваемых уточненных теорий, оценить характер и степень влияния поперечных сдвиговых деформаций и обжатия нормали на критические интенсивности сжимающего усилия. Полученные результаты приводят к выводу о пригодности разработанных в настоящей моно- [c.13]

В этом параграфе рассмотрим задачу устойчивости равновесия длинной прямоугольной многослойной пластинки, нагруженной вдоль длинных сторон равномерно распределенным сжимающим усилием. Выполним исследование выпучивания такой пластинки по цилиндрической поверхности, включающее в себя параметрический анализ критических интенсивностей сжимающих усилий, численные оценки влияния на них поперечных сдвиговых деформаций и обжатия нормали. Вновь подчеркнем, что ввиду аналогии, существующей между уравнениями задачи о выпучивании длинной прямоугольной пластинки по цилиндрической поверхности и уравнениями устойчивости стержня, результаты, установленные при исследовании первой из этих задач, сохраняют свое значение и для второй. [c.113]

Сравнивая между собой (5.4.9) и (5.4.10) и принимая во внимание неравенства (5.1.8), видим, что учет поперечных сдвиговых деформаций приводит к снижению расчетных значений критической интенсивности сжимающего усилия. Отметим еще, что при осесимметричном выпучивании круговой трансверсально изотропной пластинки угловая компонента вектора перемещений равна нулю. К этому заключению приводит анализ строения характеристического определителя и равенств (5.4.4) при п = 0. [c.150]

Обозначим через Р, Р, . .., Р критические интенсивности внешнего давления, найденные при использовании следующих вариантов уравнений устойчивости Р — при использовании уравнений классической теории оболочек Р — на основе уравнений (3.7.1) — (3.7.8) теории типа Тимошенко Р — при использовании уравнений (3.7.35) — (3.7.41), базирующихся на представлении об однородном напряженно-деформированном состоянии тонкостенного элемента слоистой структуры Р — на основе уравнений (3.7.9) — (3.7.14) модели ломаной линии, модифицированных согласно (3.7.15) — (3.7.17) для того случая, когда поперечные сдвиговые деформации учитываются в заполнителе и не учитываются в несущих слоях Р — на основе уравнений (3.7.18) — (3.7.34), позволяющих учесть не только поперечные сдвиги, но и обжатие нормали Р — на основе уравнений (6.4.1) — (6.4.5). [c.191]

Величина погрешности, вносимой неучетом поперечных сдвиговых деформаций, зависит от вида краевых условий при жестком защемлении учет сдвига приводит в отдельных случаях к более чем двукратному снижению расчетного значения разрушающей интенсивности давления, что свидетельствует о принципиальной необходимости учета этого фактора. В случае свободного опирания торцов оболочки влияние сдвиговых деформаций менее существенно — относительная погрешность, как видно из табл. 8.3.3, 8.3.4, не превышает 9,03 %. Сам механизм и зона инициирования начального разрушения также зависят от вида краевых условий. При жестком защемлении краев разрушаются армирующие волокна второго (меридионально армированного) слоя от осевых напряжений в сечении X = 1 на внешней поверхности z = h оболочки. В случае свободного опирания краев происходит разрушение армирующих волокон первого слоя от окружных напряжений в сечении с = а/Ь на поверхности раздела слоев оболочки. [c.243]

В этом параграфе исследована устойчивость равновесия слоистой композитной круговой конической усеченной оболочки при нагружении равномерно распределенным внешним давлением. Выполнено параметрическое исследование критических интенсивностей давления, включающее в себя оценку таких факторов, как поперечные сдвиговые деформации, моментность основного равновесного состояния, докритические деформации. [c.255]

В этом параграфе исследована устойчивость слоистой композитной круговой конической усеченной оболочки, нагруженной неравномерным по угловой координате f внешним давлением. Выполнен параметрический анализ критических интенсивностей давления и форм выпучивания оболочки, включающий в себя оценку влияния поперечных сдвиговых деформаций и моментности основного состояния. [c.264]

Таким образом, с учетом приведенных выше результатов исследований для расчета малоцикловой прочности при неоднородном напряженном состоянии следует использовать интерпретацию в интенсивностях деформаций или максимальных сдвиговых деформациях, причем несовпадение данных при расчетах с использованием указанных теорий оказывается незначительным, но по теории максималь- [c.107]

Отрезок а-б на диаграмме характеризует продолжительность холостого хода инструмента, которая зависит от расстояния между вставкой и рабочим концом инструмента и от скорости применяемого привода. Чтобы исключить удары инструмента о вставку, рекомендуется применять привод с плавным ходом. За время, соответствующее отрезку б-в, давление прижима возрастает до значения, обеспечивающего плотный акустический контакт инструмента со вставкой. В случае преждевременного включения ультразвука происходит интенсивный износ вставки и рабочего конца инструмента, а также возможно выскальзывание вставки. В течение времени, соответствующего отрезку в-г, в полимерной детали появляются сдвиговые деформации, фиксируемые по подъему температуры. При этом полимерный материал размягчается. Введение вставки происходит в течение отрезка времени г-д. Образующийся расплав заполняет поднутрение на вставке и канавки в ее насечке. [c.579]

В телескопическом автотермическом экструдере составной червяк состоит из двух червяков (рис. 7.3.13) внутреннего I и наружного 13, соединенных болтом 9 и шпонкой 7. Наружный червяк заканчивается гладкой параболической торпедой 12, образующей узкий кольцевой канал 8 с цилиндром 14 экструдера, в котором и создаются интенсивные сдвиговые деформации. [c.700]

Установки, в которых за счет интенсивных сдвиговых деформаций в головке экструдера резиновая смесь интенсивно разофевает-ся и выходит из головки уже частично подвул-канизированной, обеспечивают высокую точность размеров и хороший внешний вид изделий. Окончательная вулканизация изделия проводится в среде горячего воздуха. [c.730]

Термин деформация имеет двоякий смысл. С одной стороны, под деформацией понимается вообще всякое изменение формы без количественной оценки С другой стороны, деформация выступает как количественная мера интенсивности изменения формы и размеров в окрестности точки Изменение размеров описывается с помощью линейных деформации е, а изменение формы - с помощью сдвиговых деформаций у. Из этих простейших деформаций (е и у) мож ет быть получена любая саиая сложная деформация. [c.34]

Под действием усилия резания первоначально происходит вну-трикристаллическая сдвиговая деформация в зернах, плоскости скольжения которых расположены более благоприятно по отношению к действующей силе, затем она распространяется на соседние зерна, плоскости скольжения в которых расположены менее благоприятно, и, наконец, произойдет разрушение зерен, а также перемещение и поворот их относительно друг друга. Напряжения от усилия резания вызывают внутри зерен интенсивное образование и движение дислокаций и вакансий, происходит дробление зерен на фрагменты и блоки и их разориентировка. Движущиеся дислокации, встречаясь на своем пути с различными препятствиями, задерживаются. Сопротивление металла деформированию возрастает. [c.110]

Перейдем к сложному напряженному состоянию, ограничиваясь при этом лишь описанием доминирующих сдвиговых деформаций, протекающих при постоянстве объема материала. Об объемной полузучести полимерных материалов см. работу [16]. Составим сначала зависимость приращений вязкоупругих деформаций, вызванных отдельными импульсами компонентов девиа-тора напряжений, от величин этих импульсов. Положим, что приращение интенсивности вязкоупругих деформаций является функцией интенсивности импульса действительных напряжений и, в общем случае, параметра Лоде, а также отношения — ajoi, где 00 — среднее нормальное напряжение, иногда оказывающее определенное влияние на сдвиговую ползучесть. Имеем в общем виде [c.59]

Как уже неоднократно подчеркивалось, в структуре наноматериалов представлены поверхности раздела (межзеренные границы), что обусловливает необходимость рассмотрения роли ротационных мод и проскальзывания на границах зерен. Электронномикроскопическое исследование на просвет in situ деформации наноматериалов (Си, Ti, Ni, полученных интенсивной пластической деформацией, и сплава Fe —Nb —Си —Si —В, полученного кристаллизацией из аморфного состояния) обнаружило, что наряду со сдвиговыми процессами (активно протекающими при размере зерен более 70 нм) имеет место разворот нанозерен, т. е. проявляются ротационные моды деформации, что является преобладающим при Z- < 30 нм [9]. Ротация зерен и отсутствие дислокаций внутри кристаллитов (L 10 нм) были выявлены с помощью ПЭМ in situ также в пленках золота [5]. Эти наблюдения позволили предложить качественную модель деформации наноматериалов, когда по мере снижения размера зерна возникают кооперативные ротационные моды, т.е. разворачивающиеся зерна как бы подстраиваются друг под друга в направлении действия максимальных скалывающих напряжений и возникает мезоскопический сдвиг вдоль границ нанозерен близкой ориентации. Схематически модель развития такого сдвига показана на рис. 3.26. Наличие таких мезоскопических сдвигов предполагается не только в пластичных наноматериалах, но и в хрупких объектах. [c.87]

Если требуется определить механические свойства деформируемого металла, практически несжимаемого в исследуемом процессе ОМД, в зависимости от степени и скорости деформации, то для условий многих таких процессов в соответствии с постулатом макроскопической определимости испьп ания М-образцов из этого металла могут быть сведены к их растяжению или сжатию (1.2.168) при постоянном значении интенсивности сдвиговых скоростей деформаций (1.2.161). Для обеспечения в испьп аниях плоской деформации (к = 2) используют образцы в виде тонкой, широкой полосы для обеспечения осесимметричной деформации (к = л/з) - в виде круглого цилиндра, для объемной деформации (к = - /з) - в виде прямоугольного параллелепипеда (табл. [c.142]

Упражнение 1.5.11. Показать, что для обеспечения постоянства интенсивности сдвиговых скоростей деформаций (Н=Н ) при испытании на установке, показанной на рис. 35, текущий диаметр выдавлива юй гидроэкструзией заготовки рассчитывается по формуле [c.144]

Сплошная среда, для которой наблюдается значимое изменение интенсивности касательных напряжений Т в некотором интервале изменения интшсивносга сдвиговых деформаций Г (деформационное упрочнение) шзываетсяуяругонтстичной средой (рис. 42, а). [c.154]

Сплошная среда, для которой наблюдается значимое изменение Т в некотором интервале изменения интенсивности сдвиговых скоростей деформаций Н (вязкое упрочнение) называется вязко-пластичной средой (рис. 43, а). В общем случае реальные металлы обладают деформационным и вязким упрочнением. Поведение таких металлов можно аппроксимировать поведением их моделей. Так, на рис. 42, б показана ахшроксимация кривой (рис. 42, а) при помощи двух линейных участков. Участок АВ соответствует приближенному описанию упругого поведения среды, а участок ВС - пластического. Рядом с диаграммой показана схема ее механического аналога. В схеме растяжению двух пружин до перемещения тела массой т соответствует упругий участок диаграммы, а растяжению верхней пружины - пластический участок. Если участок ВС горизонтален (рис. 42, в), то диаграмма соответствует модели материала, назьшаемой идеальной упруго-птстинной <ред<Л. [c.154]

Обозначим через Р критическую интенсивность давления, найденную при учете поперечного сдвига из уравнения (4.5.10), и через — аналогичную величину без учета сдвига из уравнения (4.5.11). В табл. 4.5.1 в зависимости от параметра Е /Е приведены результаты расчета [16] критических давлений при R/h — 20. В табл, 4.5.2 в зависимости от параметра R/h приведены результаты расчета тех же величин, найденные при Е /Е = 25. Расчеты выполнены на ЭВМ БЭСМ-6 для длинной цилиндрической круговой трехслойной жестко защемленной панели симметричного по высоте строения при геометрических и механических параметрах, указанных в описании табл. 4.4.3, 4.4.4. Из табл. 4.5.1, 4.5.2 видно, что неучет поперечных сдвиговых деформаций приводит к завышенным значениям расчетных критических интенсивностей давления. Погрешность, вносимая этим неучетом, уменьшается при увеличении параметра Л/Л и возрастает при увеличении параметра Е /Е . Так, при R/h = 20, Е /Е = 45 относительная погрешность рассчитанная по формуле [c.128]

Подобно тому как результирующая сдвиговая деформация определяется интенсивностью деформации, результирующая скорость дефор-мащи определяется интенсивностью скоростей деформаций, которая равна [c.200]

Результаты расчета процесса деформирования панели без учета разрушения приведены на рис. 23—25 (для момента времени t = 5 мкс) и рис. 26—28 (для i = 13 мкс). На рис. 23, 26 показаны изолинии компонент напряжений в связующем Oz°, (й, б, в) и распределение напряжений а/ (г) в волокнистой ткани композиционного материала в сечении панели. Для каждой компоненты напряжений указаны диапазоны изменения значений в данный момент времени. Цифры на изолиниях от 1 до 9 соответствуют следующим уровням напряжений —10, 10, —100, 100, —200, 200, —300, 300, —500 МПа. Как видно на рис. 23, ударная волна объемного сжатия отразилась от границы НМ и вызвала интенсивную волну растяжения в продольном и поперечном направлениях в прилегающих к границе слоях КМ. В центре сечения имеет изолинии с номерами 4 и 6, что соответствует уровням напряжений 100 и 200 МПа, напряжение имеет изолинии 4, 6, 8, что соответствует значениям 100, 200, 300 МПа (см. рис. 23). Данные значения напряжений существенно превышают предел прочности связующего, поэтому в указанных зонах следует ожидать интенсивного разрушения связующего. Напряжения в волокнах также превышают предельные значения на растяжение, но в другой области сечения панели. Это свидетельствует о том, что разрушение в КМ может носить очень сложный характер. В момент времени = 5 мкс отчетливо прослеживается разнонаправленность горизонтальных скоростей в соседних слоях левой и правой частей сечения панели (см. рис. 24), что говорит о возможности разрушения путем расслоения из-за больших сдвиговых деформаций. Заметное выпучивание тыльного слоя низкомодульного материала над зоной локального нагружения (см. рис. 26) свидетельствует о существенных растягивающих деформациях вдоль оси г, что может приводить к разрушению путем откола элементов тыльной части панели. [c.157]

Кривые, приведенные на рис. 1.19, а, характеризуют влияние кручения на ползучесть в осевом направлении при сг = 500 МПа, на рис. 1Д9, б влияние растягивающего напряжения на сдвиговую деформацию при кручении и 1 = 300 МП а. На рис. 1.19, е данызави-симости et от времени при действии разных растягивающих и сдвиговых напряжении, но соответствующих близким значениям интенсивностей напряжений сТг = 640... 650 МПа. Кривые 1 к 2 ш рис. 1.19, в построены по результатам испытаний одного образца на каждом режиме. На этом же рисунке приведена полоса разброса [c.28]

Наиболее широкое распространение в промышленности получила вторая схема. Она предполагает осадку заготовки без образования облоя (рис. 34). Предварительная заготовка имеет более простую форму в сравнении с конфигурацией готовой детали, что позволяет на заключительной стадии горячей штамповки осуществлять интенсивную пластическую деформацию. Данная схема позволяет повысить интенсивность сдвиговых напряжений на поверхности поры, что при-веяи-т к взаимному смещению ее/верхней и нижней частей друг относительно друга, в результате чего происходит ее заварка. При этом происходит механическое разрушение присутствующей на поверхности поры оксидной пленки, способствующее образованию чистых металлических поверхностей и возникновению прочной связи на месте прежней поры. Большая степень деформации, реализуемая в данной схеме, позволяет получать в поперечном направлении волокнистую структуру и тем самым повысить эксплуатационные характеристики материала. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...