Критическая скорость деформации

На характер распространения трещины при высоких температурах оказывает влияние, прежде всего, скорость деформации. Для каждого сплава критическая скорость деформации, определяющая переход от разрушения по телу зерен в области высоких напряжений и соответственно высоких скоростей деформации к разрушению по границам зерен для более низких напряжений и малых скоростей деформации, для данной температуры является вполне определенной величиной [6]. [c.364]

Рис. 34. Изменение температуры Т, пластичности б и линейной усадки 8 сплава, имеющего диаграмму состояния эвтектического типа, в процессе кристаллизации при сварке и условия оценки стойкости против образования горячих трещин по критической скорости деформации

Если в условиях кристаллизации металл шва подвергнуть внешней деформации растяжением, то для каждого сплава можно найти такую критическую скорость деформации, при которой в сварном шве появятся горячие трещины, т. е. запас [c.117]

Сменные приспособления обеспечивают и другую схему деформации образца — последовательный отрыв клавиш поперек или вдоль направления сварки (рис. 37, ги(Э). При этом в сварном шве образуются соответственно продольные или поперечные горячие трещины. Во всех случаях металл шва деформируется в температурном интервале хрупкости, что достигается подбором скоростей сварки, величины погонной энергии и линейных размеров подвижных клавиш. При соответствующем подборе скоростей деформации удается за один цикл сварки найти критическую скорость деформации, при которой в шве появляются горячие трещины. [c.120]

Критические скорости деформации металла околошовной зоны подсчитывают по формулам [c.127]

В отечественных исследованиях межкристаллического разрушения при сварке широкое распространение получил такой количественный критерий, как критическая скорость деформации. [c.147]

В работе [77] оценивали влияние ферритной фазы на стойкость аустенитных швов против образования горячих трещин по критической скорости деформации. Испытания проводили на [c.151]

Электродные покрытия различных видов изучали по методу МВТУ на тавровых и стыковых образцах, деформированных вдоль и поперек щва [47, с. 114]. Результаты испытаний сопоставляли с данными, полученными путем сварки тавровой пробы (рис. 68). При этом обнаружена идентичность результатов. Установлено совпадение результатов оценки технологической прочности по длине трещин на пробах и по критической скорости деформации. Можно предположить, что в тех случаях, когда кривые восстановления пластичности и прочности при охлаждении для исследуемых сплавов аналогичны, оценка сопротивления сплавов образованию горячих трещин по их длине вполне правомерна. [c.152]

Тогда критическая скорость деформации будет равна [c.334]

Посредством ряда таких опытов устанавливалась критическая скорость деформации, т. е. такая минимальная скорость, при которой еще воз.можно возникновение трещин. [c.229]

Способ оценки те.хнологической прочности путем определения критической скорости деформации имеет теоретическое обоснование, хорошую воспроизводимость результатов и достаточную оперативность. [c.203]

По методике МВТУ образцы испытывают на специальной машине, снабженной сменными зажимами для сборки и сварки тавровых и стыковых соединений. Стойкость металла шва против образования кристаллизационных трещин определяется критической скоростью деформации, т. е. той максимальной скоростью, при которой еще не возникают продольные трещины. Чем выше эта скорость, тем больше стойкость металла шва против трещин. Испытания проводят главным образом в исследовательских работах для определения качества электродов, сварочной проволоки и флюса. [c.147]

На графиках зависимостей go, =/(lg6 ) (см. рис. 1.7, а) наблюдается перегиб кривой при некоторой критической скорости деформации, [c.18]

Сложный характер зависимости (1.6) позволяет предвидеть значительные колебания сил резания и трения при обработке в широком диапазоне скоростей. Кривые истинных напряжений с несколькими зонами перегиба свидетельствуют о возможности существования нескольких температурных зон фазовых превращений и, следовательно, критических скоростей деформации. При практических расчетах можно учитывать влияние скорости деформации в реальных интервалах температур с помощью коэффициента ку, показывающего, во сколько раз увеличивается касательное напряжение при росте скорости деформаций (табл. 1.1). [c.19]

При разработке конструкции узла трения и оценке совместимости материалов его элементов следует четко представлять условия эксплуатации (плавное нагружение, ударное нагружение, воздействие динамических нагрузок), которые существенно влияют на сопротивление усталости материалов. Например, на основании структурно-энергетической теории надежности удается объяснить наблюдаемое на практике снижение сопротивления усталости стали при увеличении ее предела прочности свыше 800 МПа [20]. Оказалось, что причиной снижения выносливости высокопрочных сталей является соответствующее снижение критической скорости деформации (удара), достаточной для разрушения материала при однократном нагружении на конкретном масштабном уровне. [c.489]

Под действием приложенных усилий пластическая деформация протекает весьма быстро, тем не менее для каждого металла существует своя критическая скорость деформации, превышение которой ведет к хрупкому разрушению. Так, при обычных скоростях нагружения малоуглеродистая сталь вполне пластична, тогда как при нагружении взрывом пластической деформации нет, а наблюдается типичное хрупкое разрушение. [c.45]

Этот метод состоит в том, что специальные образцы с поперечным (рис. 1Х.З, а) и продольным (рис. 1Х.З, б) швами в процессе сварки растягивают с постоянной скоростью и определяют критическую скорость деформации, вызывающую образование трещин. [c.475]

Вместо образцов, изображенных на рис. 1Х.З, можно использовать также и другие образцы, в частности стыковые или тавровые, состоящие из одной пластины, закрепляемой в зажимах специальной машины, и нескольких коротких пластин, закрепляемых в подвижных зажимах машины. В процессе сварки Стыкового или углового шва подвижные зажимы перемещаются с различной, заранее заданной скоростью. Так же как и в предыдущем случае, показателем технологической прочности является критическая скорость деформации, т. е. та максимальная скорость, при которой еще не наблюдается появление горячих трещин. [c.475]

Вместе с тем для многих металлов и сплавов обнаружены критические скорости деформации, при которых они теряют пластичность и становятся хрупкими. [c.70]

За показатель принята критическая скорость деформации, задаваемая установкой при заданном термическом цикле. [c.328]

Для оценки склонности к трещинообразованию также используют образцы, принудительно деформируемые в процессе сварки. Типичным примером таких испытаний является проба МВТУ (рис. 23), при сварке которой соединяемые элементы растягивают с заданной скоростью. Скорость растяжения увеличивают от образца к образцу до тех пор, пока в металле шва или зоне сплавления не образуется трещина. В качестве показателя трещинообразования принята минимальная скорость зажимных губок растягивающей машины, обеспечивающая появление трещины. Определяемая таким способом критическая скорость деформации не совпадает с реальными деформациями металла шва и зоны сплавления в процессе образования горячих трещин, что затрудняет применение результатов испытаний при сварке реальных соединений. [c.80]

Igas—Ige , в которой п = п1 = п2 (рис. 242,6), соответствует критической скорости ei (е, 0), разделяющей область II от области III (см. рис. 243, б). Естественно, повышение температуры деформации смещает точку критических скоростей El в сторону более высоких скоростей деформации (см, рис. 240,6 и 242,6). График зависимости 61 (0) для критической скорости деформации аппроксимируется уравнением прямой (рис. 243,244) lgei = = ai+bi0, где ai(e) и (е)—коэффициенты, зависимые от степени деформации, которые, как видно из рис. 243, для некоторых металлов практически одинаковы. [c.459]

Этот постулат исключает необходимость объяснения влияния многих перечисленных выще механических факторов. Однако он подразумевает, что величина /Сгкр и такие факторы, как эффект толщины образца, не связаны с напряжением. С позиций механики разрущения предполагается, что основное влияние скорости деформации заключается в локальном изменении пластического течения металла в верщине трещины (большинство титановых сплавов проявляют некоторую чувствительность к скорости деформации). Второй постулат [212] заключается в том, что существует критическая скорость деформации, способствующая образованию гидридов, которые ответственны за зарождение трещин коррозионного растрескивания. Этот постулат зависит от процесса проникновения водорода в материал. Дискуссия по этому вопросу излагается более подробно в дальнейшем. [c.394]

Переход от нижнего ньютоновского режима течения к неньютоновскому связан со следующими изменениями характера процесса деформирования. В первом случае скорость самопроизвольной перестройки структуры в материале под действием теплового движения выше скорости принудительного разрушения структуры под действием его деформирования. Поэтому можно принять, что на режиме ньютоновского течения структура материала не изменяется . Переход к неньютоновскому течению означает, что на свойства материала начинает влиять принудительное разрушение его структуры. Это изменение режимов деформирования материалов А. А. Трапезников и В. А. Федотова [31 ] связали с переходом от монотонных кривых т (/), получаемых в методе й = onst, к кривым с максимумом. Таким образом, для неньютоновских жидкостей впервые был поставлен вопрос о связи между характером режимов установившегося течения и видом зависимости т (i). Выше указывалось, что в методе Q = onst у зависимостей т (t) экстремум появляется при достижении критической скорости деформации. Этой скорости соответствует нижнее — наи-низшее значение предела прочности т , которое в работе [31] было названо пределом текучести т, . [c.123]

Область кривой BG, прилегающая к точке G, изображена предположительно. Однако нет сомнений в том, что при очень высоких скоростях деформаций происходит сближение кривых успг (т) И (т) Это обусловлено тем, что вязкое сопротивление оказывает все большее влияние на начальные стадии разрушения структуры материала и, в частности, на переход через предел прочности. С увеличением у сопротивление в вязком потоке может расти неограниченно, тогда как сопротивление хрупкому разрушению структурного каркаса должно иметь предел. Следовательно, при некоторой критической скорости деформации у = достигается верхнее значение предела прочности, при котором, однако, сопротивление разрушению структурного каркаса само по себе пренебрежимо мало. Это значит, что в пластичных дисперсных системах действительной мерой прочности структурного каркаса, образованного дисперсной фазой, является предел текучести или значения предела прочности в той области скоростей деформации, [c.129]

Если в условиях кристаллизации металл шва подвергнуть внешней деформации растяжением, то для каждого сплава можно найти такую критическую скорость деформации, при которой в сварном шве появятся горячие трещины, т. е. запас пластичности в температурном интервале хрупкости будет исчерпан. Эта критическая скорость и является количественным критерием сопротивления образованию гор.ячих трещин. [c.47]

Сварные швы, выполненные углеродистыми и низколегированными электродами (УОНИ-13/45, ЦМ-7 и др.) характеризуются критической скоростью деформации в диапазоне 3,3—5,7 мм1мин-, аустенитные швы (электроды АЖ-13-18, КТИ-5) —2—9 мм1мин. Стойкость против образования горячих трещин в аустенитных швах возрастает с увеличением содержания феррита (см. 3-1). [c.40]

Рпс. 8. Сопротивляемость образованию горячих трещип металла, наплавленного жаропрочными электродами некоторых марок, оцениваемая критической скоростью деформации при сварке. АЖ-1.3-18 и ЦТ-22 — глубокоаустенитпые электроды, ЦТ-16 и ЦТ-26 — аусте-нитно-ферритпые электроды (ЦНИИЫАШ) [c.103]

При температуре Г,, действительная скорость деформации в первый момент растяжения больше критической скорости деформации I атомы водорода не взаимодействуют с вновь возникаюшими дислокациями. Поскольку плотность дислокаций в процессе деформации возрастает, а скорость деформации поддерживается прежней, то подвижность дислокаций уменьшается. При температуре Гн к концу деформации скорость движения дислокаций уменьшается до критической и дислокации обрастают водородными ат, госферами. Поскольку дислокации начинают увлекать атомы водорода лишь в ко[ще деформации, то снижение пластичности невелико. [c.335]

На рис. 4,а представлена осциллограмма процесса сварки образца толщиной 4 мм, испытанного при критической скорости деформации, равной 11,35 мм/мин. Сварка осуществлялась на постоянном токе 150 а прямой полярности со скоростью сварки 220 мм1мин. Запись процесса испытаний на фотопленку производилась со скоростью 4 мм1сек. [c.229]

Следует заметить, что для необходимого ускорения развития трещины максимальное напряжение должно действовать в достаточно большом объеме материала. Даже очень высокое местное напряжение может не вызывать разрушения материала при весьма ограниченной зоне действия. В соответствии с этим могут быть созданы условия ограничения степени пластической деформации и достижения критической скорости деформации в малом объеме материала, который, однако, не должен быть меньше. минимального эффективного объема прн данно.м напряжении растяжения Чем выше тем меньше может быть объем, в пределах которого действие этого напряжения будет вызывать разрушение металла, и тем легче создаются условия хрупкого разрушения. Критический размер напряженной зоны определяется местными свойствами материала, уменьшаясь с понижением ннжнего предела работы деформации Ап.г.метш и повышением предела текучести [c.276]

Из приведенной схемы видно, что для сплава // длительность пребывания в эффективном температурном интервале кристаллизации больше, чем для сплава /. Деформации сплава II в условиях стесненной усадки к концу кристаллизации также больше, чем у сплава I. Если металл в процессе кристаллизации подвергнуть дополнительному растяжению с различными скоростями, то можно найти такую критическую скорость или темп деформации, при которой запас технологической прочности будет исчерпан и возникнет горячая трещина. Для сплавов / и II эти критические скорости деформации будут равны соответственно амкр/ и [c.561]

Для создания в шве двухфазной аустенитно-боридной структуры достаточно легировать его бором в количестве более 0,2%. Важным преимуществом аустенитно-боридных швов является возможность повышения в них содержания кремния без боязни образования в них кристаллизационных трещин. Например, в чистоаустенитных швах типа Х14Н18В2Б кристаллизационные трещины обычно образуются уже при содержании 0,3—0,35% 51. Легирование этих швов бором в количестве 0,32—0,36% позволило повысить в них содержание кремния до 0,56%, и трещины при этом не образовывались. Критическая скорость деформации швов первого состава при испытании их по методике ИМЕТ-II оказалась равной нулю, а второго — возросла до 3,5 мм/мин. Чем больше кремния в шве, тем выше должна быть концентрация бора. Так, для предотвращения образования кристаллизационных трещин в швах типа Х25Н20С2 с 2,5—3% 51 содержание бора должно быть в пределах 0,4—0,7%. [c.590]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...