Фактор жесткости

Как видно, силы, действующие в соединении, определяются отношением Хх/Хг (фактор жесткости соединения), равным согласно формулам (15(0 и (151) [c.427]

Новое значение фактора жесткости системы [c.447]

Установка упр)тих элементов обеспечивает после релаксации вполне удовлетворительную затяжку стыка (Э = 0.84) без существенного изменения напряжений в болтах и корпусах. Однако уменьшение фактора жесткости системы вызывает снижение коэффициента асимметрии цикла сжатия (г - 0,48), который можно повысить до гг = 0,6 путем небольшого увеличения исходного коэффициента затяжки (с О = 1 до 3 = 1,4). [c.447]

Фактор жесткости X корпуса в целом [c.448]

Фактор жесткости Х,Д2 = 2,1/5,3 = 0,4. Необходимая общая сила затяжки [c.457]

Подставляя это выражение в формулу (220), находим фактор жесткости (жесткость при заданных и р ) [c.450]

Так, например, геометрический фактор жесткости 7к исследуемого сечения [см. формулу (2.25)] определяется из соотношения [c.96]

При напоре до 15 фактор жесткости направляющего аппарата является решающим при выборе схемы расположения регулировочного кольца по отношению к опоре турбины. Специальный расчет, проделанный на примере [c.85]

Примечание. = Е] — жесткость изгиба в плоскости, перпендикулярной к плоскости кольца В = Е — жесткость изгиба в плоскости кольца С = GJ — жесткость кручения кольца, где — геометрический фактор жесткости кручения. [c.325]

Геометрический фактор жесткости кручения при ——10 коэффициент /г = 0,291 [c.327]

Для тонкостенного двутаврового профиля геометрический фактор жесткости при чистом кручении [c.329]

И геометрический фактор жесткости при стесненном кручении [c.329]

Коэффициент k, входящий в выражение для геометрического фактора жесткости кручения, зависит от отношения большего размера сечения h к меньшему размеру Ь (см. гл. II). В предельном случае для полосы — весьма [c.341]

Вновь проектируемые гидравлические аппараты или гидросистемы, а также экспериментальные натурные и модельные исследования связаны с необходимостью предварительного выяснения влияний различных силовых и динамических факторов (жесткости системы, величины давления, вязкости, плотности и пр). В зависимости от предварительных результатов решаются вопросы о целесообразности дальнейших натурных испытаний, а также и о применении данного аппарата для гидросистем и его работоспособности в нужном режиме. [c.306]

Проведение испытаний по этому методу имеет двойной смысл, так как может определяться не только прочность склейки, но и качество других технологических процессов. Величина жесткости (прочности) склейки может быть весьма значительной в зависимости от следующих факторов жесткости самого адгезива количества используемого адгезива плотности заполнителя [c.359]

Применим для этого, подобно процессам термической переработки топлив, обобщенный фактор жесткости Р, определяемый уравнением [c.147]

Зависимость содержания этилена, сероводорода и углекислого газа в газе пиролиза от фактора жесткости процесса [c.149]

Количественная оценка технологической жесткости при деформациях изгиба. Физическое содержание критериев жесткости характеризуется тем, что изделия, обладающие одинаковым фактором жесткости, при прочих равных условиях получают одинаковую деформацию. [c.219]

На основе практически сложившейся оценки сопротивляемости термическому короблению на номограммах рис. 4, а и б намечены граничные значения факторов Жесткости для стержнеобразных и плоскостных изделий соответственно. [c.219]

Ориентировочные значения факторов жесткости приведены в табл. 3. [c.219]

Таблица 3. Факторы жесткости

Величина геометрического фактора жесткости для бруса эллиптического сечения подсчитывается по формуле [c.138]

Отметим, что приведенный здесь вывод момента сопротивления кручению Wk и геометрического фактора жесткости составного сечения по существу является решением статически неопределимой задачи совместного кручения простых брусьев, составляющих брус сложного сечения. В этом решении соотношение (6.5.3) по существу является уравнением равновесия, а равенства (6.5.5) представляют собой уравнения совместности деформаций. Такая постановка не учитывает взаимодействия составляющих простых брусьев вдоль образующих, по которым опи соединены. Поэтому формулы (6.5.8), (6.5.10) дают несколько заниженную величину для геометрического фактора жесткости Jk и завышенную — для момента сопротивления Wk- [c.142]

Перейдем теперь к вычислению геометрического фактора жесткости J - Воспользуемся энергетическим подходом. Для этого рассмотрим элемент dx бруса (рис. 6.40). Его правое сечение х + dx повернется за счет деформаций на угол dip относительно ле- ф Q вого. Если деформация линейно-упруга, то на этом угле поворота момент совершит упругую работу [c.147]

Б. Сен-Венан на основе подхода теории упругости рассмотрел кручение брусьев некруглого сечения и дал метод определения для них моментов сопротивления и геометрических факторов жесткости (1853). [c.149]

Расчетные формулы для момента сопротивления кручению Wk и геометрического фактора жесткости Jf для наиболее часто встречающихся сечений даны в табл. 6.2. Этими формулами мы будем пользоваться в рассмотренных ниже примерах. [c.149]

Прежде всего рассмотрим моменты сопротивления и геометрические факторы жесткости для участков бруса. [c.149]

В.6.13. В чем суть мембранной аналогии Как с ее помош ью можно найти геометрический фактор жесткости сложного поперечного сечения [c.160]

Пример. Корпус из алюминиевого сплава ( 2 = 7500 кгс/мм 02 = 23-10" СРС .=6100 мм ), стягиваемый стальными болтами ( 1=21СЮ0 ктс/мм а = и-10" 1/°С 1 = 1100 Ы- Р), подвергается действию силы рзд = 10 000 кгс. Коэффициенты жесткости >.1 = 1 1 = 2,3 10 кгс Хз = з 2 = 4,6 10 кгс фактор жесткости ХЦХг = 0,5. Коэффициент затяжки 3 = 1. При работе соединение нагревается до оО С тСдМиерату-ра болтов и корпуса одинакова. Температура сборки 20°С. [c.438]

Фактор жесткости соединения 1, 427, 429, 430, 431 Факторы случайности 1. 29 Фальцевые соединеиия 2. 227-229 Фаски 1. 612, 613 3. 241 --заходные 3. 242 [c.352]

Для круглого сечения геометрический фактор./ жесткости кручения С совпадает с полярным моментом инерции Jp. Таким образом, для круглого ссченп ,1 диаметра d жесткость кручения [c.325]

Геометрический фактор жесткости для двутавра 329 Гетинакс- Модуль продольной vnpv-гости 22 [c.540]

При обтачивании наружных поверхностей на токарном станке, подрезке торцов, проточке канавок заготовка устанавливается в приспособлении. Выбор оснастки зависит от многих факторов жесткости заготовки, точности обработки, соотношения длины / к диаметру (1 заготовки. Жесткие цилиндрические заготовки с 1/(1= 5... 12 устанавливаются в центрах, нежесткие с1/<1> 12 — в центрах и на люнете. Корпусные заготовки сложной формы крепятся на планшайбе. Способ крепления заготовки влияет на точность обработки (табл. 3.53). [c.142]

Его значения для каждого режима, рассчитанные по формуле (6-2), также приведены в табл. 6-1. Имея значения величин Р и выхода продуктов пиролиза gi для каждого режима процесса пиролиза, можно получить эмпирические уравнения, связывающие их между собой. Такие зависимости, описывающие результаты процессов пиролиза мазутов в указанной экспериментальной установке ЭНИНа в интервале температур от 660 до 1000° С, времени контакта от 0,04 до 0,38 с, изменении фактора жесткости от 1050 до 1650, приведены в табл. 6-2. [c.148]

Как показано на рис. 6-1, выход фракции НК-230°, имеющей большое значение для использования в нефтехимии, с ростом фактора жесткости снижается. Причем это снижение оказывается тем меньше, чем больше абсолютное значение Р. Содержание ароматических углеводородов во фракции НК-230 также оказывается зависимым от величины Р (рис. 6-2). При этом выход ксилола (кривая I) с ростом Р почти линейно уменьшается, принимая значения от 1,3 до 0,1% массы мазута при увеличении фактора жесткости от 1100 до 1680. Выход толуола (кривая 2) проходит через максимум, соответствующий Р = = 1350—1400, достигая почти 2%. Выход бензола (кривая 5) с ростом Р параболически увеличивается, достигая своего максимума ( 4,5%) при Р > 1600. Одним из наиболее ценных продуктов для химической переработки является этилен. Поэтому процесс пиролиза часто выбирают таким, чтобы получить наибольший выход этилена и наибольшее содержание его в газе пиролиза. [c.148]

Зависимость содержания этилена в газе пиролиза от фактора жесткости процесса по данным экспериментов ЭНИНа, описанных выше, показана на рис. 6-3 (кривая2). Как показано на рисунке, содержание этилена в пирогазе также изменяется параболически и достигает максимума (16,5—17,7%) от массы мазута при Р — 1480—1540. Важ- [c.148]

Обозначения Рд — сила закрепления одним кулачком, Н а — момент сип (см. рис. 8, в) п—число сип [при п> 1 следует пользоваться формулами для осесимметричной нагрузки (и = со), принимая q = пРд/(2лг)у, индекс 1 —для сечения, находящегося под силами Р , индекс 2 —для сечения посередине между силами Яд. Р — площадь поперечного сечения кольца, мм г — средний радиус кольца, мм Е и G = (0,370,4) —модули упругости 1 и II рода материала кольца I ii 1 — осевые моменты инерции поперечного сечения, мм<> i jj — геометрический фактор жесткости при кручешш, мм (табл. 27, 28). 2. Если кулачки перекрывают кольцо или если радиальные силы проходят через центры тяжести поперечных сечений кольца, то = Р а = 0, й == 0, и = 0. Тогда вычисляют только перемещения w [в атом случае для определения перемещения W проще пользоваться формулой (1)], [c.545]

Здесь GJk — жесткость при крученищ а J/j — геометрический фактор жесткости. Для бруса круглого сечения, как это было показано в разд. 6.3, Jk = Jp- Для бруса прямоугольного сечения Jf можно подсчитать как [c.137]

Точное решение задачи о кручении брусьев более сложного поперечного сечения методами теории упругости требует значительной вычислительной работы. Однако Л. Пранд-тлем было отмечено совпадение математических формулировок задач о кручении бруса и о деформации под равномерным давлением мембраны, натянутой на плоский контур, одинаковый по форме с контуром поперечного сечения бруса. Не вдаваясь здесь в подробности математической формулировки этих задач, отметим только, что согласно этой аналогии, которая названа мембранной (пленочной) аналогией, касательные напряжения в брусе пропорциональны углам наклона касательных к поверхности мембраны, а крутящий момент пропорционален объему между поверхностью мембраны и плоскостью контура, на который она натянута. Последнее обстоятельство позволяет сравнивать жесткости сечений различных форм. Они, учитывая формулу (6.4.6), будут соотноситься как эти объемы для аналогичных мембран. Таким образом, сравнивая объемы при деформации мембраны на сложном контуре V и круглом контуре Vo (разумеется, при одинаковых усилиях натяжения мембраны и равных величинах давлений), мы можем найти геометрический фактор жесткости сложного сечения [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...