Работа упругой нити

Работа упругой нити. Пример. При изменении длины упругой равномерно растянутой нити или стержня работа сил натяжения равна произведению величины изменения длины нити на среднее арифметическое начального и конечного натяжений. [c.295]

Аналогичным путем определяется работа упругих сил при кручении. Если сечение упругого вала (проволоки, нити) закру- [c.205]

Исследование возможных форм упругой нити в случае Ковалевской (см. таблицу 2.1) содержится в работе [219]. [c.88]

Степень искривления. Упругие постоянные материалов, образованных системой двух нитей, в значительной степени определяются их структурными параметрами, например (см. зависимости в табл. 4.1) углом наклона волокон основы 0 к оси 1. Численная оценка изменения упругих характеристик материалов, образованных системой двух нитей, в зависимости от угла 0 представлена в работе [25]. Увеличение угла 9 до 15° приводит к незначительному снижению модулей упругости Ех и 3. Значение модуля сдвига 0,3 при этом существенно увеличивается. Наиболее чувствителен к углу наклона волокон основы коэффициент Пуассона v,з, при увеличении 0 от о до 15° его значение возрастает примерно на 60%. [c.95]

Работа устройства, изображенного на рис. II. 44, происходит следующим образом. Упругий пуансон 4 деформируется плунжером 5 и резина выдавливается в кольцевой зазор между деталями 3. Участок резьбы, к которому прилагается давление выдавливаемой резины, формуется в соответствии с профилем матрицы 1. Поскольку этот участок мал, то нити имеют возможность продольных перемещений, т. е. создаются условия для формования [c.225]

Общий метод решения задач об упругом изгибе стержня в больших перемещениях разработан Е. П. Поповым [1]. Дальнейшее развитие эта теория получила в работе [2], где дано численное решение на ЭВМ задачи о больших перемещениях гибких стержней. В статье [6] предлагается метод аппроксимации найденных Е. П. Поповым нелинейных зависимостей алгебраическими выражениями. Вопросам статики и динамики гибких стержней и нитей посвящена фундаментальная работа В. А. Светлиц-кого [3]. [c.28]

В заключение этой главы рассмотрим напряженное состояние комбинированной цилиндрической оболочки, состоящей из внутреннего металлического слоя, усиленного нитями, намотанными в кольцевом направлении. Конструкции такого рода применяются в качестве баллонов давления и позволяют получить существенное увеличение несущей способности по сравнению с равноценным по весу металлическим баллоном. Расчету таких конструкций посвящено значительное число работ [7, 52, 88, 126, 131], в которых в основном рассматриваются упругие деформации. Некоторые уже исследованные вопросы, связанные, в частности, с определением величины предварительного натяжения стекло-ленты, нуждаются в уточнении. Будем считать оболочку тонкой, радиус кривизны обоих слоев примем равным R. Несущей способностью полимера, связывающего намотанные в кольцевом направлении стеклонити, пренебрегаем. [c.51]

Г. Н. Савин и А. А. Каминский (1967) исследовали рост трещин в условиях разрушения твердых полимеров (полимерных стекол) при фиксированной температуре для случая постоянной внешней нагрузки длительного действия. Рассмотрев развитие в вязко-упругом материале трещины,. структура контура которой учитывает особенности строения трещин в полимерных материалах (противоположные берега трещины в концевой области на участке конечной длины соединены тонкими нитями-тяжами), авторы, в отличие от предыдущих работ, не требовали выполнения условия малости концевой области. По этой схеме в течение некоторого промежутка времени О происходит расширение трепщны без удлинения, [c.429]

Степень искривления. Численная оценка изменения упругих характеристик материалов, образованных системой двух нитей, в зависимости от угла 0 представлена в работе [9]. Увеличение угла 0 до 15° приводит к незначительному снижению модулей упругости и 3. Значение модуля сдвига Gi3 при этом существенно увеличивается. Наиболее чувствителен к углу наклона волокон основы коэффициент Пуассона Vj, (при увеличении [c.283]

При работе с приборами, изготовленными из кварца, практически не приходится вносить в измерения поправки на изменения температуры. Нити, вытянутые из кварцевого стекла, обладают большой упругостью и потому применяются при изготовлении кварцевых спиралей для специальных весов, употребляемых при изучении адсорбции газов, а также в качестве нитей для электрометров. В некоторых случаях весьма полезным свойством кварцевого стекла оказывается высокая температура его размягчения (1600—1700°). [c.155]

Шерстяные ремни выполняют (ткут) в несколько слоев из шерстяных и хлопчатобумажных нитей, пропитывают составом из олифы, порошкового мела и железного сурика. Они менее чувствительны к воздействию повышенной температуры, влажности, паров кислот и щелочей, что и определяет области применения этих ремней. Шерстяные ремни делают конечными шириной 50...500 мм и толщиной 6... 11 мм (соответственно числу слоев 3...5). Они обладают значительной упругостью и поэтому хорошо работают при неравномерной и ударной нагрузках. Максимальная допускаемая скорость 30 м/с. [c.128]

За последние годы исследования физико-химического влияния среды на процессы деформации и разрушения значительно расширились и охватили новые объекты и новые стороны этого явления. Так, например, в работах М. С. Аслановой [91] было показано, что при длительном нагружении в поверхностноактивной среде силикатные стекла, являющиеся упруго-хрупкими телами при обычной температуре, обнаруживают в этих условиях ярко выраженное упругое последействие и даже течение типа ползучести, а также значительное понижение прочности. Это было установлено на стеклянных нитях диаметром от Здо 60 [Л в нарах воды или в воде, ас особенной яркостью в водных растворах поверхностно-активных веществ, химически не взаимодействующих с поверхностью стекла. Было показано, что эти адсорбционные эффекты не связаны с агрессивным химическим воздействием на поверхность стекла. Казалось бы, что эти адсорбционные эффекты должны всегда возрастать с уменьшением размеров образца (диаметра нити). Однако для стеклянных волокон диаметром менее 3—2 а эти адсорбционные эффекты практически исчезают. Это объясняется, очевидно, тем, что такие нити обладают в поверхностном слое значительно меньшей концентрацией активных дефектов — зародышей разрушения, чем и объясняется, как известно сильное масштабное упрочнение таких тонких нитей. [c.196]

При стыке на сдвоенных шпалах работа накладок и рельсовых концов несколько облегчается по сравнению с работой их при стыке на весу, но, так как шпалы являются упругими опорами, рельсовая нить прогибается, хотя и меньше, чем при стыках на весу. Поэтому в стыках на сдвоенных шпалах накладка тоже работает на изгиб, хотя и в меньшей степени. [c.155]

В высокочувствительных измерительных приборах при колебательном движении подвижных систем широко применяются опоры с трением упругости (упругие опоры). Они представляют собой тонкие нити или ленты, соединяющие своими концами подвижную систему с неподвижной частью прибора. Опоры работают при небольших углах поворота подвижных систем. Величина трения упругости весьма мала, поэтому опоры практически работают без трения, что обеспечивает высокую чувствительность к малым перемещениям. [c.111]

Упругая нить, длина которой в нерастянуто.ч состоянии равна /, прикреплена концо.м к неподвижной точке О и затем растянута до длины X > I. Найти работу натяжения нити, когда она возвращается от длины X к первоначальной длине I. Допускается, что, когда нить имеет длину г, ее натяжение Т пропорционально удлинению-. [c.111]

Виртуальное варьирование предполагает использование виртуальных перемещений, определяющих свойства реакций связей. Таким путём применение операций вариационного исчисления при варьировании функционала действие увязывается с физическим смыслом учитываемых ограничений. Вспомогательный характер имеет заметка 7 о дифференцировании функции при неявной зависимости от переменных и о вариационной производной. Способы синхронного, асинхронного варьирования и способ, применённый Гельмгольцем (и его расширение), а также варьирование в скользящих режимах реализации связей рассматриваются в заметке 8. В заметке 9 обсуждается составление уравнений для виртуальных вариаций неголономной связи связи, представляющей огибающую связи, зависящей от двух независимых параметров неравенства для виртуальных перемещений при неудерживающих связях. В одном из пунктов заметки 10 полностью содержится (с нашим примечанием) двухстраничная работа М. В. Остроградского Заметка о равновесии упругой нити , написанная им по поводу одной известной классической ошибки Лагранжа в других пунктах рассматривается использование неопределённых множителей при представлении реакций связей. Некоторое ограничение множества виртуальных перемещений позволило сформулировать обобщение принципа наименьшей кривизны Герца для систем с нестационарными связями (заметка 11). Несвободное движение систем с параметрическими связями (заметка 12) изучается на основе принципа освобождаемости по Четаеву, сформулированному им в задаче о вынужденных движениях составлено общее уравнение несвободных динамических систем, основные уравнения немеханической части которых имеют первый порядок (в отличие от механической части, основные уравнения которой второго порядка), предложено общее уравнение динамики систем со случайными параметрами. Центральное вириальное равенство (заметка 13) выводится с помощью центрального уравнения Лагранжа. [c.13]

Материальная точка массы т подвешена на упругой нити жесткости с. В положении равновесия точке сообш ается скорость г о в вертикальном направлении. Учитывая, что нить работает на растяжение, найти период колебаний точки. [c.177]

Вопросу исследования динамических напряжений в подъемных канатах посвящены известные работы А. С. Локшина, Г. Н. Савина, Ф. В. Флоринского [8] и других авторов. Однако во всех этих работах проволочный канат интерпретировался как сплошная упругая нить и задача сводилась к интегрированию известного уравнения продольных колебаний такой нити или волнового уравнения [c.148]

Стационарное закручивание упругой нити не является единственным способом регистрации действующего момента. В работе Регеля [10] с успехом применялся баллистический метод, основанный на регистрации максимального значения угла закрутки нити после включения магнитного поля. Хоткевичем и Забарой [16] была предложена оригинальная схема с магнитно подвеской образца и измерением момента по изменению скорости его вращения. Колин и Сеттон [17] проработали методику, осиованну о на измерен ях логарифмического декремента затухания крутильных колебаний в известном магнитном поле. [c.18]

Исходим из уравнения (4.29) приращение кинетической энергии шарика должно быть равно алгебраической сумме работ всех сил, действующих на него. В нашем случае это сила тяжести mg и упругая сила со стороны нити Руир = кх, где д — удлинение нити. В начальном и конечном положениях шарика его кинетическая энергия равна нулю (ясно, что при максимальном растяжении нити ша- [c.123]

Задача о прочности пучка волокон с различной прочностью его индивидуальных составляющих была полностью исследована в работе Даниелса (1945 г.), относящейся к текстильным нитям. Схема Даниелса с незначительным изменением была перенесена на проблему прочности при растяжении однонаправленного композита, армированного непрерывным волокном. В основу этой схемы полагаются некоторые упрощающие предположения, а именно, считается, что модуль упругости всех волокон одинаков. При выводе соответствующих формул, если число волокон весьма велико, нам нет необходимости даже вставать на вероятностную точку зрения. Представим себе пучок детерминированным, пусть Р(о)—отношение числа волокон, разрывающихся [c.693]

Так называемая линейная механика разрушения приписывает физически невозможной сингулярности реальный смысл. Подобная ситуация для механики сплошной среды не столь уж необычна, достаточно вспомнить, например, вихревые нити с нулевым поперечным сечением п конечной циркуляцией. Как оказывается, работа продвижения трещины, которая совершается либо в результате увеличения внешних сил, либо за счет уменьшения упругой энергип тела при увеличении размера трещины, непосредственно выражается через коэффициент при сингулярном члене в формуле для напряжений. Этот коэффициент называется коэффициентом интенсивности и играет для всей теории фундаментальную роль. Работа продвижения трещины может быть связана с преодолением сил поверхностного натяжения (концепция Гриффитса), с работой пластической деформации в малой области, примыкающей к концу трещины, либо с чем-нибудь еще. Важно при этом одно размеры той области, где соотношения линейной теории упругости так или иначе нарушаются, должна быть весьма малой. Тогда способность трещины к дальнейшему продвижению определяется единственной характеристикой — ра-бс.той на единицу длины пути, илп критическим коэффициентом интенсивности. [c.9]

В настоящее время исследованию больших упругих деформаций материалов, армированных нерастяжимыми нитями, посвящено довольно много работ, что обусловлено важностью для техники такого материала, как резина, армированная жесткими волокнами первой из работ этого цикла была работа Адкинса и Ривлина (5]. Основные результаты в данной области подытожены в книге Грина и Адкинса [15]. [c.288]

По указанным выше двум причинам мы изучаем здесь задачи о плоской деформации, а не о плоском напряженном состоянии пластин, армированных двумя семействами нерастяжимых нитей. Задачи о плоском напряженном состоянии, являющиеся иногда практически более важными, могут быть решены методами, аналогичными рассматриваемым здесь, но эти задачи труднее решать аналитически. Теория плоского напряженного состояния создана в работах Ривлина [31] и Адкинса [3]. Краткий, но интересный обзор этой теории приведен в статье Ривлина [34]. Отметим, что теория плоского напряженного состояния тесно связана с более общей теорией армированных нерастяжимыми нитями упругих сред, разработанной Адкинсом, и Ривлином (Адкинс и Ривлин [5], Адкинс [2]). [c.300]

Таким образом, в проведенной работе установлено, что упругое формование обеспечивает наиболее выгодное нагружение стек-лоарматуры в процессе формования. При упругом формовании допускаются большие контактные давления формования без разрушения стеклоарматуры и обеспечивается равномерное натяжение нитей на всех участках формуемого профиля. В результате исследований найден оптимальный теоретический профиль резьбы, формуемой с помощью упругого пуансона. Наиболее близким к теоретическому является круглый профиль, который способствует уменьшению трения между стеклоарматурой и матрицей, а также уменьшению контактного давления формования. Проведенные исследования позволили предложить технологические схемы упругого формования резьб и устройства для их осуществления. Наиболее целесообразными являются устройства, обеспечивающие принудительное перемещение армирующих нитей в продольном и поперечном направлениях. [c.228]

Пневмоэлектроконтактные преобразователи моделей 235, 236, 249 и 324 образуют ряд унифицированных дифференциальных монометрических преобразователей, выпускаемых заводом Калибр по ГОСТ 21016—75. Конструктивная схема преобразователей приведена на рис. 11.2. К корпусу распределителя воздуха 6 прикреплены упругие чувствительные элементы — сильфоны 5, свободные концы которых жестко связаны стяжкой 7 через планки 3 и закреплены на пружинном параллелограмме 2. Ход упругой системы ограничен регулируемыми упорами 1. На плоских пружинах 8 установлены подвижные контакты 9. Регулируемые микрометрические барабанчики с контактами Ю н 16 укреплены на корпусе преобразователя. В преобразователе модели 236 для амплитудных измерений на фторопластовых призмах 1.3, распо-ложенр1ых на стяжке 7, установлен плавающий контакт 12, который прижимается к призмам 13 пружиной 14 через фторопластовую прокладку 15. По оси плавающего контакта с двух сторон расположены неподвижный 11 и регулируемый 16 контакты. Отсчстное устройство преобразователей состоит из стрелки 24, укрепленной на валике 25, который вращается в центрах с опорами из часовых камней в кронштейне 26. Через валик 25 петлей перекинута капроновая нить 23. Один конец ее закреплен на барабане 22, который стопорится винтом 2/, а другой — растянут пружиной 27. Барабан и пружина установлены на стержне 4. Вращая барабан 22, можно изменять положение стрелки относительно шкалы при настройке преобразователя. Во внутренних полостях сильфонов 5 установлены пробки 17, сокращающие объем измерительной камеры. Подвод сжатого воздуха под рабочим давлением осуществляется по каналу В распределителя воздуха 6, откуда он поступает к входным соплам 18. При работе преобразователя по схеме дифференциальных измерений к каналам Л и Б присоединяется соответствующая измерительная оснастка при работе по схеме с противодавлением к каналу А подключается вентиль с выходным соплом 20 и регулируемой плоской заслонкой 19. Упругая система преобразователей реагирует на разность давлений в сильфонах при дифференциальных измерениях это измерительное давление, соответствующее значениям каждого из размеров, при работе по схеме с противодавлением — измерительное давление и постоянное противодавление. [c.304]

Изложив с необходимой подробностью теорию прибора, Юлиан Александрович заключает свою работу следующими дополнительными рекомендациями а) движение волновод е рычага DD не должно заметно изменяться от добавочного действия на него натяжения нитей с для этого действие их должно быть пренебрежимо мало по сравнению с действием нитей е, определяющих основное движение волнового рычага б) волновой рычаг DD должен быть снабжен движущим механизмом, регулирующим амплитуды размахов его, но действующим таким образом, что общий характер движения рычага остается неизменным в) необходимо иметь возможность настраивать рычаги АА и DD на любые периоды колебания пх в пределах практической потребности это может быть проще всего достигнуто устройством передвижения грузов вдоль рычагов и изменением коэффициентов упругостей иитей с и е г) для учета влияния формы образования борта на качку судна, т. е. влпяппя изменения ос- [c.92]

Формулировка Мопертюи принципа наименьшего действия была еще весьма несовершенна. Первая научная формулировка принципа была дана Эйлером в том же 1744 г. в сочинении Метод нахождения кривых линий, обладающих свойствами максимума либо минимума, или решение изопериметрической задачи . Он сформулировал свой принцип следующим образом интеграл J mvds имеет наименьшее значение для действительной траектории, рассматривая последнюю в группе возможных траекторий, имеющих общие начальное и конечное положения и осуществляющихся с одним и тем же значением энергии. Эйлер дает своему принципу точное математическое выражение и строгое обоснование для одной материальной точки, подчиненной действию центральных сил. На протяжении 1746—1749 гг. Эйлер написал несколько работ о фигурах равновесия гибкой нити, где принцип наимень шего действия получил применение к задачам, в которых действуют упругие силы. Дальнейшее продвижение здесь было достигнуто трудами Ж. Лагранжа. [c.185]

Функция f гp) учитывает упрочнение за счет работы пластического деформирования и имеет ограничение по своей величине Ус/1 бр) < Ушах, где Уо относится к упругому пределу Гюгонио, а значение Утаи отвечает максимальной величине, наблюдаемой экспериментально при нормальных условиях (Р = 10 ГПа, Т = = 300 К), например, при ударе по нити. По данным [5], Утах — = 0.68 ГПа для алюминия, 0.48 ГПа для магния, 0.64 ГПа для меди II 4.0 ГПа для вольфрама. [c.180]

Первые задачи о распространении упруго-пластических волн в стержне рассмотрели Х. А. Рахматулин [" ], Карман и Дюве [ ] и Тэйлор Различные обобщения этой задачи изучены X. А. Рахматулиным ], Г. С. Шапиро "J, В. В. Соколовским [ ] и др. Удар по упруго-пластической нити исследован X. А. Рахматулиным в ряде работ, опубликованных в журнале Прикладная математика и механика им же решена задача о скручивающем ударе в пластинке. [c.252]

Шерстяные тканые ремни представляют собой тканую ленту с шерстяной основой и содержат в себе шерстяные и хлопчатобумажные нити. При изготовлении их пропитывают специальным составом и окрашивают суриком. Шерстяные ремни обладают значительной эластичностью и упругостью и пригодны для работы с неравномерной и ударной нагрузками, а также на шкивах небольшого диаметра. Специальные составы, которыми пропитывают эти ремни, делают их малочувствительными к колебаниям влажности и температуры, а также к воздействшо кислот, едких паров, газов и пыли. Поэтому шерстяные ремни успешно применяют на приводах, работающих в сырых и запыленных псшещишях и помещениях с переменной температурой, для передачи средних и относительно больших мощностей с окружной скоростью до 30 м/сек. [c.455]

СТЕКЛОПЛАСТИК ОРИЕНТИРОВАННЫЙ (СВАМ, АГ-4с) — пластмасса, армированная параллельно расположенными волокнами, нитями или жгутами. С. о.— конструкционный и электроизоляционный материал, специфич. особенности к-рого определяются способом его получения, переработки и св-вами исходных компонентов (стеклянных волокон и полимерных связующих). Для С. о. характерны сочетание высокой прочности и малого уд. веса ярко выраженная анизотропия физико-механич. св-в, позволяющая усиливать материал конструкции в заданном направлении в соответствии с распределением напряжений в деталях стойкость к агрессивным средам пезагнивае-мость немагнитность и высокие диэлект-рич. св-ва малая теплопроводность. Повышенные физико-механич. св-ва обусловливаются возможностью эффективного использования прочности тонких стеклянных волокон в с. о. Это достигается строгой ориентацией и натяжением волокон в полимерном связующем отсутствием переплетений, вызывающих дополнит, напряжения и уменьшение прочности, особенно при сжатии частичным или полным исключением текстильной переработки, снижающей прочность самих волокон применением полимерных связующих, обеспечивающих совместную работу системы волокон вплоть до момента разрушения. В С. о. можно использовать стеклянные волокна диаметром свыше 10—12 мк (к-рые вследствие малой гибкости не могут применяться в произ-ве стеклотканей). Для получения с. о. применяются гл. обр. стеклянные волокна алюмоборосиликатного, реже кальциевонатриевого и др. составов. Оптимальное содержание стекла в С. о. 78—85% (по весу). Выбор связующих определяется требованиями к прочности, жесткости, термо- и влагостойкости, диэлек-трич. св-вам и др., а также технологич. и экономич. соображениями. От упругих и неупругих хар к связующих, их когезионной прочности и адгезии к стеклу, смачиваемости, обусловливающей равномерное распределение пленок на поверхности волокон, зависит степень использования прочности волокон и св-ва материала. Широкое применение в С. о. находят композиции [c.266]

Стефаном и осуществленном Экснером. Экснер растягивал на определенную длину резиновые шнуры известных начальных длин и затем прикреплял их к натянутой шелковой нити. После поджигания нити на одном конце возникала деформационная волна. Эта волна достигала противоположного конца за конечный промежуток времени, по значению которого вычислялась скорость волны при данных удлинении и температуре, а по этой скорости, в свою очередь, и по известной плотности вычислялся соответствующий динамический модуль упругости. Экснер определял интервал времени посредством инструмента, называемого хроноскопом Гиппа , часовой механизм которого работал только тогда, когда прерывался ток, влияющий на электромагнитный ограничитель. Экснер описывает хроноскоп Гиппа как новый и как способный регистрировать интервалы прерывания тока от 0,012 до 0,016 с. [c.407]

Если у борных, углеродных и стеклянных волокон практически отсутствует ползучесть и их можно считать упругими, то для органических волокон такая предпосылка может оказаться весьма ошибочной. Так, согласно результатам работы [46], волокна кевлар-49 обладают свойством ползучести (рис. 3.4). Ползучесть свойственна высокопрочным органическим нитям и микропластикам (нить, пропитанная полимерным связующим и прошедшая термообработку), как показано на рис. 3.5 и 3.7. Кривые удельной ползучести (отношение деформации к начальной деформации) являются усредненными и построены по результатам длительных испытаний [47] при напряжениях, составлядащих до 0,6 от разрушающих при кратковременном нагружении. Согласно этим результатам, г пределах исследованных напряжений зависимость между напряжением и деформацией в любой момент времени нагружения линейна. Таким образом, ползучесть как органических нитей, так и мик-ропластиков подчиняется линейной теории вязкоупругости, и кривые ползучести могут быть описаны зависимостью (3.2). [c.90]

Определение упругих характеристик. Упругие характеристики композитов, армированных системой трех нитей, могут быть рассчитаны по двум вариантам. В первом последовательность расчета констант двухмерно-армированной среды с трансверсально-изотропной матрицей сводится к расчету контакт однонаправленной среды с ортотропной матрицей.При таком подходе происходит последовательное сглаживание неоднородности в структуре материала вследствие модификации свойства матрицы. Условия совместной работы компонентов трехмерно-армированного материала сводятся к условиям деформирования однонаправленной структуры с анизотропной матрицей. Во втором варианте расчетная модель материала представляется слоистой средой [9], составленной из ортогонально армированных слоев, упругие характеристики которых определяются с учетом коэффициентов армирования всего материала. Соединение слоев осуществляется по принципу приравнивания деформаций в плоскости, параллельной слоям, и равенства напряжений в плоскости, перпендикулярной к слоям. Оба варианта предусматривают модификацию свойств матрицы за счет устранения одного из направлений армирования перпендикулярно плоекости слоя. [c.284]

Шерстяные ремни (ОСТ НКТП 3157). Изготовляют из шерстяной пряжи, переплетенной и прошитой хлопчатобумажными нитями, с последующей пропиткой специальным составом. Обладая большой упругостью, могут работать при резких колебаниях нагрузки. Малочувствительны к влаге, пыли, кислотам и повы- [c.230]

Потери в Р. п. и ее кпд. Потери в Р. п. обусловливаются во-первых, имеющим место упругим скольжением ремня по шкиву, благодаря чему скорость вращения ведомого шкива будет меньше и следовательно меньшей будет и передаваемая им работа вторым фактором потерь являются потери от сопротивления воздуха, т. к. при движении ремня последний своей поверхностью, так же как и поверхность шкивов, трется о воздух. Кроме того при работе Р. п. происходит завихрение воздуха от вращающихся спип шкивов и от набегания ремня на шкив. При небольпгах скоростях эти потери незначительны, но при больших скоростях ремня ими пренебрегать нельзя, т. к. эти потери возрастают пропорционально квадрату скорости. Явления ги-ст( р зиса, происходящие при попеременном удлинении и укорачивании ремня в связи с изменением сил и также являются одной из причин потерь. При колебании напряжений в ремне от 1 кг/см до 19 кг/см по данным Барта потери от упругого гистерезиса достигают 0,16%, при тканых ремнях вследствие потерь на трение между отдельными нитями эти потери будут несколько ббльшими. Кроме того всегда имеют место потери от трения в подшипниках валов. При скользящих подшипниках эти потери достигают от 2 до 5%, при шариковых и роликовых подшипниках— от 1 до 2% передаваемой мощности. Ко всем этим потерям нужно прибавить еще потери от изгибания ремня. Коэфициент полезного действия Р. п. [c.279]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...