Модели преобразователей

В более интересной для практики модели преобразователя, где ИК-излучение имеет вид сферической волны, вместо (4.70) (полагая, что эквивалентный источник находится в точке isi) ив (4.58), (4.59) и (Ш.13) имеем [c.112]

Параметры Модель преобразователя [c.468]

Под адаптацией понимается способность устройств коррекции приспособляться путем изменения своей постоянной времени к изменению динамических характеристик тепловых преобразователей. Адаптация выражается в подстройке постоянной времени модели преобразователя, которая является составной частью корректирующего устройства, обеспечивающего условие (IV.32). [c.206]

Здесь А (ш) есть амплитудно-частотная характеристика. Сделанное предположение (Ум = 1) не влияет на соотношения электрических величин, а лишь отражает то обстоятельство, что у моделей преобразователя ПАВ невозможно определить и простым образом интерпретировать акустические величины, введенные для объемных волн. [c.322]

При синтезе исходим из простых моделей преобразователя, поскольку динамическое электрическое поле, описанное в разд. 7.8, можио с удовлетворительной точностью заменить полем статическим. [c.368]

В случае симметричной модели связь мем ду частотами может быть как синхронной, так и асинхронной, л шь бы удовлетворялось общее соотношение (3.28). Таким образом, в общем случае токи электромеханических преобразователей Относятся к периодическим функциям времени, включая нулевую частоту (случай постоянного тока). Вследствие линейности обобщенной модели ана- [c.65]

В соответствии с формулировкой задачи Д ( 3.5) модели ЭМП первого класса можно представить функциональными преобразователями, на вход которых подаются параметры Zi,..., Zp, а на выходе образуются Но, Hi..... Нт (рис. 5.3). Каждой совокупности входных величин функциональный преобразователь ставит в однозначное соответствие определенную совокупность выходных величин. Алгоритм действий функционального преобразования, в результате которого входные величины преобразуются в выходные, назовем расчетной моделью ЭМП. [c.121]

Дифференциальный параметрический измерительный преобразователь 144 Длина волны эффективная 185 Доверительная вероятность 40, 261 Доверительный интервал 40 Достоверность математической модели 54, 55 [c.355]

В табл. 11 даны и общие формулы для уточненного расчета амплитуд эхо-сигналов с использованием графиков, приведенных на рис. 44. График i соответствует моделям точечных дефектов (диск, сфера, короткий цилиндр) /2 — протяженным дефектам (полоса, длинный цилиндр). Протяженным считают отражатель, размеры которого в направлении, перпендикулярном к оси преобразователя, превышают поперечное сечение поля преобразователя. За единицу расстояния от преобразователя до отражателя принята длина ближней зоны = [c.232]

Одночастотный вариант машины с упругим преобразователем — модель МИР-8 имеет такую же компановку и такую же техническую характеристику, что и модель МИР-8Д. [c.182]

Реальные машины и механизмы могут быть представлены в виде структур, состоящих из укрупненных, агрегированных элементов, для которых уже известны и в той или иной мере исследованы математические модели. На рис. 1 приведена схема, согласно которой структура привода любой рабочей машины (механизма) состоит из преобразователя энергии (ПЭ), двигателя (Д), устройства передачи движения (ПД), рабочего процесса (РП), процесса рассеивания энергии (РЭ) и несущей системы (НС). [c.94]

По найденной частоте автоколебаний подбирают тип привода, тип и модель электромеханического преобразователя, рассчитывают распределительную аппаратуру. [c.155]

В данном справочнике рассмотрены линейные и угловые методы и средства измерения размеров в машиностроении. Именно эти измерения в промышленности технически развитых стран составляют 85—90% от всех существующих видов измерений [37]. Для повышения точности выполнения размерных параметров деталей приборостроительной промышленностью освоен выпуск различных измерительных средств, отвечающих современным требованиям высокоточных преобразователей различных конструкций (индуктивные, фотоэлектрические, электронные), различных приборов для контроля шероховатости обработанных поверхностей (оптико-механические приборы ПСС, ПТС, МИИ, профилометры и профилографы), приборов для контроля погрешностей формы и расположения поверхностей (оптические линейки, автоколлиматоры, интерферометры, кругломеры) и многих других приборов. В связи о тем, что трудоемкость контрольных операций в машиностроительной и приборостроительной промышленности составляет в среднем 10—50% от трудоемкости механической обработки, в последнее время широкое применение получили приборы активного контроля размеров деталей (пневматические приборы моделей БВ-6060, БВ-4009, БВ-4091, индуктивные приборы модели АК-ЗМ), обеспечивающие необходимую точность размеров непосредственно при изготовлении деталей Все эти измерительные средства, наряду с такими давно зарекомендовавшими себя приборами, как индикаторы, микрометры, оптиметры и др., рассмотрены в настоящем издании справочника. [c.3]

Для формирования библиотеки моделей регуляторов напряжения (PH) следует учесть, что в транспортных ЭЭС используются регуляторы трех конструктивных исполнений на магнитных усилителях, транзисторно-тиристорные и транзисторные с широтно-импульсной модуляцией. В библиотеке моделей преобразователей Пр должны быть включены модели трансформаторов Три трансформаторно-выпрямительных устройств ТВУ. В библиотеке П должны быть учтены типовые нагрузки транспортных ЭЭС симметричные и несимметричные активноиндуктивные нагрузки, двигатели асинхронные и постоянного тока, импульсные нагрузки. [c.227]

Прибор Тип или модель Предприя- тие-изго- товитель Диапазон измерения, мм Цена деления, шаг дискретности, мкм Тип или модель преобразователя Допускаемая погрешность, мкм, не более Габаритные размеры, мм Мае -. са, кг [c.320]

Взаимодействие двух цилиндрических волн (двумерная модель преобразователя изобраоюепия с схеме КВС) [c.98]

Дифракционная теория особенно важна в тех случаях, когда с точки зрения геометрической оптики изображение идеально. В схеме КВС лучи, лежащие в плоскости фокусировки накачки XZ, формируют безаберрациониое изображение при произвольных апертурах. Поэтому естественно рассмотреть вначале двумерную модель преобразователя. В этой модели задача сводится к анализу взаимодействия двух цилиндрических волн, линейные источники которых параллельны друг другу (и координатной оси 7) [c.98]

Начнем с двумерной модели преобразователя. Эквивалентным источником в этом случае является источник цилиндрической волны, ось которого шараллельна оси фокусировки накачки. С учетом (4.45) имеем [c.111]

Уравнение (А.29) может быть использовано для разработки механической модели преобразователя. При анализе основанном на аналогии механическое сопротивление пружины Iк=КтЦа>, где Кт — константа упругости. Поэтому из (А.29а) при 1=0 имеем [c.32]

Поскольку передаточная функция секпии слабо зависит от частоты, на передаточную функцию преобразователя в узком частотном диапазоне, например вблизи средней частоты преобразователя, оказывает значительное влияние передаточная функция системы 5(ш). Однако если исследуемый частотный диапазон включает гармоники, то передаточная функция преобразователя находится в сильной зависимости от передаточной функции отдельной секции. Простые модели преобразователя не позволяют получить правильное значение передаточной функции для гармоник из-за плохой аппроксимации. [c.314]

Рис. 7.10. Основные модели преобразователей а — схематическое изображение нормальной составляющей силовых линий напряженности и электрического поля под преобразователем б — модель дискретных источников (нсточннкн расположены в центре электродов) в — модель дискретных источников (источники расположены по краям электродов) г — импульсная модель, аппроксимирующая импульсный отклик посредством синусоидальной фунмщн д — модель поперечного поля е — модель продольного поля лс — смешанная (комбинированная) модель, учитывающая обе составляющие электрического поля и его переменную величину.

Для краткости и с учетом аппроксимации ПАВ в виде объемной волиы для модели преобразователя в этом разделе под интенсивностью ПАВ будем понимать поток энергии (определение потока энергии см. в разд. 6.3), а не составляющую вектора Пойнтинга в направлении оси преобразователя. [c.346]

Определение ресурсов тепловой энергии, связанной с океаном, будет не полным, если не учесть потенциальные возможности еще двух температурные перепадов, существующих между приповерхностными слоями воздуха и поверхностными слоями воды и между придонными водами и породами, слагающими дно. Эти ресурсы пока не оценены, однако уже ведутся работы по созданию действующих моделей преобразователей, использующих первый перепад, который представляет особый интерес для Арктики, где в зимнее время - практически не менее 8 месяцев в году - температуры воздуха лежат ниже -20 °С при относительно постоянных температурах воды подо льдом +2 - +3°С. Расчеты показьшают, что при таком перепаде каждый 1 м морской воды, будучи пропущен за 1 с через преобразователь, позволяет получить около 10 кВт мощности при КПД установки 5%. [c.139]

Важное значение для достоверности результатов статистическйх значений имеет адекватность детерминированной модели. В силу этого уточнение ее, учет наиболее влияющих на точность расчета факторов является актуальной задачей. С другой стороны, статистические исследования на основе сложной модели требуют достаточно больших затрат машинного времени даже при использовании современных высокопроизводительных ЭВМ. Поэтому важно упрощение сложной и нелинейной модели без заметной потери ее точности, что принципиально возможно в некоторой ограниченной области изменения входных параметров. Часто при этом важно установление непосредственной зависимости выходных показателей от первичных входных параметров (геометрические размеры, обмоточные данные, свойства материалов и пр.) ЭМУ взамен полученных опосредованных связей их, например, через параметры обобщенного преобразователя или его эквивалентных схем замещения. Примером такого преобразования могут служить, в частности, приведенные ранее модели в приращениях . [c.136]

Для плавки сплавов на никелевой и медной основах, а также сталей и ряда других сплавов применяют индукционные печи повышенной частоты. Емкость тигля - от десятков кшюграммов до 1 - Зт жидкого металла. Источником питания служат тиристорные преобразователи тока модели ТПЧ-100-2,5 (тиристорный преобразователь частоты мощность генератора 100 кВт, рабочая частота [c.246]

Проведение эксперимента на модели. Решающая схема (рис. 5.5) представлена на демонстрационной панели лабораторного стенда. В узлах схемы установлены электрические гнезда, с которых снимаются значения выходных величин решающих элементов схемы. Для регистрации решения используются электронно-лучевой индикатор (ИЭЛ) И-б я цифровой вольтметр типа Щ1312. Порядок подключения этих приборов к схеме указан ниже. На схеме и демонстрационной панели показаны два функциональных преобразователя, реализующих зависимости i(t) для АЬОз и 2гОг. Включение их в схему осуществляется одновременным переводом тумблеров 5 и б соответственно в верхнее (для АЬОз) или нижнее (для ZrOj) положение. [c.212]

Структурная модель АУКГ (рис. 10) учитывает взаимосвязь перечисленных операций контроля и основных блоков [18]. Модель предполагает наличие контролируемого изделия как объекта контроля J, испытательной камеры 2, совмещенной с узлом герметизации, коммуникации для транспортирования потока контрольного газа 3, преобразователя потока газа 4, устройства разбраковки изделий на герметичные и негерметичные 5 и логической схемы управления 6. В ряде случаев имеется устройство для механизации загрузки изделий 7. На рисунке двойными линиями обозначено перемещение контролируемых изделий, сплошными одиночными линиями ах—(35 показано направление управляющих команд. Команда используется в автоматизированной системе управления производством. Общее количество изделий, поступающих на контроль, обозначено Л о, Nr — количество герметичных изделий и Л п — количество негерметичных изделий, выявленных автоматом. [c.200]

Страна, фирма, марка (модель) Источник излучения Радиационный преобразователь Оптическая система Передающая. телевизионная трубка Особенности конструкции э Чувстви- = тель-ность, % [c.369]

Первой внедренной в промышленность была феррозондовая установка ФДУ-1 [10]. Наиболее универсальной и отработанной является модель ферро-зондового дефектоскопа типа МД-1СФ [20J, предназначенного для контроля бесшовных труб. В дефектоскопе имеется восемь вращающихся вокруг трубы феррозондовых преобразователей, сигналы которых, пропорциональные изменению магнитного поля дефектов, обрабатываются и регистрируются восьмиканальной аппаратурой с осцилло-грг.фическим индикатором и блоком автоматики. Дефектоскоп управляет работой устройства сортировки труб на годные и бракованные. Установка комплектуется серийно изготовляемыми выпрямителями ВАКГ-12/6-3000для намагничивания труб путем пропускания тока до 2000 А через контролируемый участок. [c.54]

Чриборы серии Дефектометр предназначены для работы в статическом режиме и выполнены по схеме, показанной на рис, 67, б, Дефектометр имеет переключатель частот для контроля ферромагнитных, неферромагнитных и аустенитных металлов и сплавов и снабжен набором малогабаритных преобразователей, что позволяет эффективно контролировать детали сложной конфигурации. Модель Дефектометр X 2.835 имеет автоматическую компенсацию начального напряжения и автоматическую отстройку от влияния зазора. В этом приборе может быть использовано около 200 типов накладных ВТП разных конструкций. [c.148]

Формулы для расчета относительной амплитуды д/ 2 эхо-сигналов от моделей дефектов приведены в табл. 11. При контроле прямым преобразователем 2 = Я/а ба = б/а D = 1, а при контроле наклонным — 2= Я/г и 6а = 6/2- Формулы справедливы для отражателей, размеры которых меньше размеров неоднородностей акустического поля преобразователя. Это означает, что изменение амплитуды поля излучения-приема преобразователя не должно превышать 20 % в области, соответствующей диаметру d диска, длине I короткого цилиндра или ширине / полосы. Значения максимально допустимых диаметров сферы и цилиндра, для которых справедливьГ приведенные формулы, значительно больше, но точно не установлены. [c.230]

Формула для расчета амплитуд акустических эхо-сигналов от моделей дефектов при контроле с дисковнм преобразователем [c.231]

В табл. 5.7 показана схема И еще одного метода, основанного на измерении соотношений амплитуд продольных и поперечных волн, трансформированных на дефекте. Согласно этой схеме обнаруженный дефект озвучивают с помощью наклонного преобразователя с углом ввода 45° импульсами поперечных волн. Приемником с переменным углом ввода последовательно принимают импульсы продольных волн, распространяющихся от дефекта и отражающихся от донной поверхности изделия (угол приема приблизительно равен О. .. 20°), и поперечных, также распространяющихся от дефекта и отражающихся от донной поверхности (угол приема около 45°). Находят и измеряют максимум амплитуд поперечных и продольных волн. Определяют разность указанных амплитуд и вносят в нее поправку, зависящую от глубины залегания дефекта, толщины изделия, разности коэффициентов затухания и дифракционного ослабления поперечных и продольных волн. На рис. 5.40 приведены зависимости отношения амплитуд поперечных и продольных волн для трещины с раскрытием Ь = = 0,01. .. 0,15 мм, а также для эллиптических моделей дефектов. Из анализа кривых следует, что для плоскостных дефектов с коэффициентом формы Q < 0,07 (кривая 1) отношение AflAi уменьшается с увеличением высоты дефекта. Это обусловлено образованием волн дифракции первого и третьего типа. В то же время отношение амплитуд практически не зависит от размеров дефектов, если Q >0,10 (кривые 2, 3). [c.270]

На основании анализа результатов расчетов теоретических спектров моделей дефектов выявлены следующие закономерности. Для объемных дефектов типа сферы и цилиндра характерны монотонные зависимости без осцилляций (криврле J, 2 на рис. 5.42). У плоскостных дефектов, ориентированных перпендикулярно оси преобразователя, наблюдается более быстрый рост амплитуды с повышением частоты (кривые 3, 4). Резкая немонотонность спектра возникает при обнаружении плоскостных дефектов, ориентированных под углом к оси преобразователя. В этом случае основное влияние на результирующий сигнал оказывают дифракционные краевые волны, которые, интерферируя между собой, дают периодически следующие минимумы. Их период зависит от размера и угла наклона дефекта. [c.274]

Аналогичные измерения проведены при раздельных излучении и приеме УЗ-волн. Рассмотрены два наиболее важных для практики варианта реализации схемы прозвучивания Дуэт (рис. 6.28) нормаль к поверхности дефекта в точке отражения параллельна (случай /) образующей трубы — оси У и перпендикулярна ей (случай II). Первый случай соответствует такой ситуации при контроле, когда источник и приемник расположены с одной стороны от стыкового шва труб, а второй — когда преобразователи находятся по разные стороны от стыка. Отметим, что согласно [6 ] для однородного изотропного материала амплитуда сигнала, отраженного от рассматриваемой модели дефекта, должна возрастать при увеличении угла разворота преобразователей Л. Углом разворота мы называем проекцию угла между направлениями излучения и приема на горизонтальную плоскость. В случае II неоднородность структуры проката приводит к прямо противополол<ному эффекту амплитуда сигнала, отраженного от полости, снижается с ростом угла Д. На рис. 6.28 приведены результаты для случая а = 60°. Аналогичные зависимости получаются при а = 50, 70°, а также при озвучивании однажды отраженным лучом пересечения вертикального отверстия с наружной поверхностью трубы, при озвучивании других полостей углового отрал<ателя, пазов (при а = 50, 60, 70°). Часть результатов прозвучивания также приведена на рис. 6.28, а. Аналогичные зависимости получаются при контроле средней части сечения. На рис. 6.28, б приведены результаты измерения амплитуд сигналов, отраженных от плоскодонного и средней части вертикального отверстий. [c.328]

Двухсторонние швы тавровых соединений с технологическим не-проваром в корне контролируют с внешней стороны полки безэталон-ным способом (рис. 3.10, а). При контроле используется два преобразователя с углами ввода 50°, включенных по раздельной схеме и расположенных на фиксированном расстоянии в специальном держателе. Для выявления непроваров шириной более допустимой величины используется предварительно построенная по испытательному образцу зависимость амплитуды зеркально-отраженного сигнала от моделей непроваров различной ширины. [c.73]

Индукционные пребразователи в щуповых приборах были вытеснены индуктивными преобразователями, имеющими до настоящего времени преимущественное распространение (приборы моделей 201, 202, 240 и 252 в СССР, Телисарф-4 в Англии, Перт-0-метр-34В в ФРГ, Профикордер в США и др.). [c.130]

Портативный профилометр модели 253 предназначен для измерения параметра Ra в цеховых условиях. Диапазоны измерения Ra от 0,04 до 2,5 мкм. Базовые длины 0,25 0,8 2,5 мм. В приборе использован механотронный преобразователь. [c.151]

Разработана также модель портативного переносного щупо-вого прибора с индуктивным преобразователем. Прибор предназначен для измерения стандартных параметров и записи профиля шероховатости поверхности. Диапазон измерения от 0,5 до 400 мкм, базовые длины 0,08 0,25 0,8 2,5 8 и 25 мм, длины трасс ощупывания 3, 10, 30, 50 и 100 мм, пять скоростей трассирования 3, 10, 30, 50, 100 мм/мин. [c.151]

Многие цеховые зарубежные приборы основаны на использовании пьезоэлектрических преобразователей, обладающих непревзойденной компактностью, слабой чувствительностью к внешним магнитным полям и работоспособностью в щироком диапазоне скоростей движения щупа. К ним относятся профилометры фирм Брюэль и Кьяр (Дания), Филлипс (Голландия), Тейлор-Гобсон, модель 105 (Англия), Швистул (Швейцария) и др. [c.154]

Приведенный анализ преобразователя и исследования явились основой для разработки конструкции машины МИР-8Д, а также некоторых ее модификаций, в частности модели МИР-8 для испытаний на усталость при осевом нагружении с моногар-моническим (одночастотным) режимом программного нагруже- [c.156]

Одночастотный вариант машины с упругим преобразователем — модель МИР-8 — имеет такие же компоновку и внешний вид как и у модели МИР-8Д. Кинематическая схема машины МИР-8 представлена на рис. 104. В станцне 10 размещены возбудитель 1 а приводным электромотором 11. Колебания, создаваемые возбудителем, через шатун 2 и рычаг 3 передаются цилиндрам 4 тл 5 преобразователя. Линейные перемещения активного захвата 6 машины вызывают в образце 7 переменные напряжения. Силовое замыкание осуществляется через траверсу 8 и колонны 9. [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...