Упругое закручивание

С целью увеличения упругого закручивания торсионов повышают расчетные напряжения. При пульсирующих циклах обычно принимают т = 30 ч- 50 кгс/мм , что соответствует запасу прочности (ио пределу выносливости) порядка 1,5 — 2. В конструкциях, рассчитанных на ограниченную долговечность, напряжения доводят до 80—100 кгс/мм. [c.556]

Основной частью конструкции упругой муфты является упругий элемент, по характеру использования которого различают собственно упругие муфты, предназначенные для упругого закручивания (например, для увеличения угла закручивания ведомого вала с целью уменьшения неравномерности его вращения), и универсальные упругие допускающие помимо закручивания и другие [c.385]

Современные методы рентгеновского дифракционного анализа позволяют обнаруживать как единичные дислокации, так и сетки дислокаций. Один из методов определения индивидуальных дислокаций в усах основан на измерении упругого закручивания кристаллической решетки. Эшелби теоретически показал, что винтовая компонента дислокации, параллельная главной оси тонкого изотропного стержня кругового сечения, должна вызывать упругое закручивание кристаллической решетки вокруг этой [c.363]

Угол упругого закручивания вала (в радианах) определяется по формуле [c.101]

Для сокращения погрешностей, возникающих в кинематических цепях системы СПИД, можно использовать также систему адаптивного управления размером динамической настройки фд. Стабилизировать размер динамической настройки фд кинематической цепи можно, как это выше было рассмотрено, за счет сохранения крутящего момента, действующего во время обработки. Это может быть достигнуто путем изменения рабочей подачи. В тех случаях, когда изменение величины рабочей подачи вызывает опасное увеличение нагрузки на зуб фрезы или большую шероховатость обрабатываемой поверхности, одновременно с возрастанием рабочей подачи повышается и скорость резания. Управляя размером динамической настройки фд кинематической цепи системы СПИД, одновременно с повышением точности достигается и увеличение производительности обработки. Это дало наиболее эффективные результаты при нарезке косозубых зубчатых колес, при которой момент резания в период врезания непрерывно возрастает, а в период выхода фрезы убывает до величины момента холостого хода. Следовательно, обработка с увеличенной подачей в момент начала обработки (и надлежащей скоростью резания) и постоянно убывающей до величины, установленной для периода установившегося резания, а затем с постепенно. возрастающей подачей до первоначальной величины, позволяет сократить машинное время в среднем до 30%. Стабилизация размера динамической настройки фд позволяет при этом повысить точность обработки на один класс и увеличить размерную стойкость фрез до 30%. Управлять размером динамической настройки фд кинематической цепи можно также и путем изменения жесткости или упругого закручивания ее звеньев. [c.30]

В качестве примера на рис. 15 показана схема изменения толщины снимаемого слоя материала в одной из плоскостей в процессе нарезания зубчатого колеса в период врезания, установившегося резания и выхода червячной фрезы. На рисунке видно, что изменения в связи с этим силы резания и создаваемого ею крутящего момента вызывают отклонения передаточного отношения (угла упругого закручивания) кинематической цепи, по-30 [c.30]

Угол упругого закручивания 30 Управление [c.684]

Точные по длине перемещения — продольные — стола, поперечные — салазок стола, вертикальные — ползуна шпинделя, — достигаются автоматически с помощью шариковых винтовых пар. В шариковых винтовых парах трение скольжения заменено трением качения, в силу чего они имеют незначительный закручивающий момент сил. Это обстоятельство исключает упругое закручивание в цепи привода подачи, которое в условиях работы обычных винтовых пар вызывает дополнительные перемещения РО после прекращения вращения электродвигателя. Надежная работа шариковых винтовых пар обеспечивается тщательной промывкой и защитой от пыли. На рис. Н1.10 показана шариковая винтовая передача. Ходовой винт 1 с полукруглыми формами ниток соединен с такой же гайкой 4 через непрерывную и замкнутую цепь шариков 2. Замыкание, позволяющее шарикам возвратиться на исходный виток, совершается по наружной трубке <3. [c.53]

Одноступенчатая зубчатая передача с передаточным числом I в общем случае состоит из четырех деталей двух валов, шестерни и колеса (рис. 71). При рассмотрении упругого закручивания деталей в процессе передачи основной нагрузки неизвестными функциями продольной координаты ы будут моменты (и), М2 (и), М (и), Мц (и), скручивающие детали передачи (рис. 72), и нагрузки, распределенные по зубчатым соединениям (и), (и) и зубчатому зацеплению р (и). [c.160]

Отмечаем, что ф[.е и ф . являются основными составляющими упругого закручивания передачи. [c.164]

Ф — угол упругого закручивания шпинделя с — жесткость шпинделя б — угол смятия кромок слитка [c.169]

Установим начальные условия третьей стадии захвата. Начальный угол закручивания ф 0 начальную скорость упругого закручивания найдем из уравнения (293). При t О со — со.,, следовательно, [c.170]

Решение дифференциального уравнения (295) с учетом этих начальных условий дает следующую формулу для расчета угла упругого закручивания шпинделя [c.171]

Такая конструкция передней подвески дает возможность независимого качания тележек гусениц в вертикальной плоскости за счет упругого закручивания торсионного вала. [c.216]

Упругую проволоку, на которой подвешен однородный шар с радиусом г и массой т, закручивают на угол фо, а затем предоставляют ей свободно раскручиваться. Момент, необходимый для закручивания проволоки на один радиан, равен с. [c.280]

На нижнем конце вертикального цилиндрического упругого стержня с закрепленным верхним концом прикреплен в своем центре горизонтальный диск с моментом инерции / относительно вертикальной оси, проходящей через центр момент инерции стержня относительно его оси равен /о коэффициент жесткости стержня при закручивании, т. е. момент, необходимый для закручивания нижнего конца стержня на один радиан, равен с. Определить период колебаний системы. [c.410]

Примечание. Резинокордные элементы придают муфтам повышенные упругие и компенсирующие свойства. Упругие свойства характеризуются углом закручивания при номинальном значении момента (см. таблицу). Допускаемые угловые перекосы валов составляют 5...6°, а радиальное и осевое смещения — до 10 мм. Дополнительные силы и изгибающие моменты, появляющиеся при таких перекосах валов, малы, ими можно пренебречь при расчете валов и подшипников. В конструкции муфты предусмотрена возможность удаления оболочки без снятия ступиц. [c.419]

Произведение модуля упругости второго рода на полярный момент инерции GJp называют жесткостью при кручении. Эта величина, характеризует способность тела из данного материала с поперечным сечением данных размеров и формы сопротивляться деформации кручения. Таким образом, полный угол закручивания цилиндра прямо пропорционален крутящему моменту и длине цилиндра и обратно пропорционален жесткости при кручении. [c.192]

Статические упругие угловые деформации кинематических цепей могут сказываться на точности работы машин, например точных винторезных и зуборезных станков, делительных машин и т. д. Упругие деформации приводов медленных перемещений могут способствовать возникновению скачкообразных движений. В связи с этим, например, углы закручивания длинных ходовых валов тяжелых станков ограничивают величинами порядка 5 на 1 м длины. Упругие деформации разветвленных приводов от одного двигателя для перемещения, в частности мостовых кранов, порталов, поперечин тяжелых станков, могут привести к заклиниванию направляющих. [c.331]

Осевое упругое сжатие пружины определяют как суммарный угол закручивания витков пружины (I, умноженный на средний радиус пружины D/2 [c.411]

Угол закручивания пружины (рад) может быть определен как угол взаимного упругого наклона концевых сечений бруса длиной L, равной суммарной длине витков пружины, под действием чистого изгиба моментом /VI [c.415]

Вебб методом высокоразрешающей съемки по Лауэ исследовал строение нитевидных кристаллов кобальта, цинка, железа, никеля, марганца, серебра, палладия и сапфира, выращенных четырьмя различными методами. Наличие единичной винтовой дислокации, определенное по углу закручивания, было обнаружено лишь в палладии и в сапфире. Отсутствие упругого закручивания кристалла не исключает действия дислокационного механизма роста. Возможно, что две или четное количество винтовых дислокаций разных зцаков и одинаковой мощности находятся на равном расстоянии от оси кристалла такая конфигурация не дает упругого закручивания. Дислокации могут также выходить из кристалла путем переползания. Эта возможность вполне вероятна при высоких температурах (Т > V2 пл). [c.364]

При затяжке болтового соединения примерно 90% работы тратится на преодоление сил трения и упругое закручивание элементов соединения и только 10% связано с созданием в болте необходимого усилия Q натяжения. Максимальное значение <2 достигается при наибольшем значении прилагаемого момента и наименьших значениях коэффициерггов ц трения. Минимальное значение Q будет иметь место при минимальном и наибольших значениях ц. Перезатянутые соединения могут разрушаться еще в процессе сборки, например, если усилие, действующее на ПМ, составит 16 % полного усилия затяжки [19]. Незатянутые болтовые соединения не способны передавать необходимые рабочие нагрузки. [c.210]

В 1855 г. Сен-Венан предложил находить в деформированном теле напряжения без определения перемещений элементов тела и решил задачу об упругом закручивании стержня. Конец XIX века знаменуется целым рядом исследований в области математической теории упругости. Укажем, например, на разработанный Буссинеском метод расчета давления в полуплоскости и полупространстве, рассмотренную Герцем задачу о местном [c.14]

Здесь ф2 — угол поворота тихоходного вала при заторможенном вале генератора, Т , — крутящий момент на тихоходном валу, Фгист — гистерезисный угол, фу р — угол упругого закручивания, Ф2 = 2фг ст — угол, характеризующий неточность слежения тихоходного вала за нагрузкой при одном реверсивном цикле. Пло- [c.160]

Испытания проводились на шестеренчатом стенде Ш-3 (рис. 1). работающем на принципе замкнутого контура. В испытательной коробке. 5 расположены испытательные зубчатые колеса, в коробке 1— широкие зубчатые колеса, замыкающие контур. Нагрузка создается за счет упругого закручивания валов нагружательной муфтой 6. Вращение зубчатым колесам передается от электродвигателя 2, через редуктор 4, имеющий сменные шестерни. Межцентровое расстояние стенда 82,5 мм. Установка имеет две изолированные маслосистемы. Испытуемое масло подогревается в теплообменнике. В качестве теплоносителя при нагреве масла до 100° используется дистиллированная вода, до 200° — дифенил-оксид, дифенил или даутерм. [c.123]

При испытании на кручение стального образца длиной 20 см к диаметром 20 мм,установлено, что при крутящем моменте 160 Ш угол закручивания равен 25,5 м ра,ц. Предел упругости достиг при М = 270 НМ. Определить модуль-сдвига Q и предел упругости при кручении. Построить также эп1ору V по сеченис в момент достижения предела у ругости. [c.36]

ГЛуфга с упругой оболочкой. Упругий элемент муфты (рис. 17.25), 1(апоминяющен автомобильную шину, работает на кручение. Это придает муфте большую энергоемкость, высокие упругие и компеиенрую-щие свойства (Д,. 2.. . 6 мм, .. 6", угол закручивания до [c.318]

Диск, подвещенный к упругой проволоке, совершает крутильные колебания в жидкости. Момент инерции диска относительно оси проволоки равен /. Момент, необходимый для закручивания проволоки на один радиан, равен с. Момент сопротивления движению равен aSo), где а — коэффициент вязкости жидкости, 5 — сумма площадей верхнего и нижнего оснований диска, U) — угловая скорость диска. Определить период колебаний диска в жидкости. [c.281]

Твердое тело, подвешенное на упругой проволоке, совершает крутильные колебания под действием внешнего момента /Пе, причем /Пнг = Щ sin IDI + тз sin 3wi, где m , тз и со — постоянные, а г—ось, направленная вдоль проволоки. Момент сил упругости проволоки равен /Пупр, причем т рг = —с<р, где с — коэффициент упругости, а ф — угол закручивания. Определить закон вынужденных крутильных колебаний твердого тела, если его момент инерции относительно оси г равен J . Силами сопротивления движению пренебречь. Считать, что VV/г =i= со и л] ll Ф Зсо. [c.281]

Твердое тело, подвешенное к упругой проволоке, совершает крутильные колебания в жидкости. Момент инерции тела относительно оси проволоки г равен Д. Момент сил упругости проволоки Щупрг = — Сф, где с — коэффи-циент упругости, а ф — угол закручивания момент сопротивления движению гпсг = — РФ, где ф—угловая. скорость твердого тела, а р > 0. В начальный момент твердое тело было закручено на угол фо и отпущено без начальной скорости. Найти уравнение дви- [c.282]

Однородный круглый диск массы М и радиуса / , подвешенный к упругой проволоке, может совершать крутильные колебания в жидкости. Момент сил упругости проволоки ГПу р г = —Сф, где ось 2 проведена вдоль проволоки, с—коэффициент упругости, а ф — угол закручивания момент сопротивления движению гпсг = = —Рф, где ф — угловая скорость диска, а р > 0. В начальный момент диск был закручен на угол фо и отпущен без начальной скорости. Найти уравнение движения диска, если [c.282]

Твердое тело, подвешенное на упругой проволоке, совершает крутильные колебания под действием внешнего момента nis г = т.0 os pt, где то и р — положительные постоянные, гг — ось, направленная вдоль проволоки. Момент сил упругости проволоки Шупр г = —сф, где с — коэффициент упругости, а ф — угол закручивания. Момент инерции твердого тела относительно оси г равен /г- Силами сопротивления движению пренебречь. Определить уравнение движения твердого тела в случаях 1) р, [c.283]

Жесткость валов и осей характеризуется следующими величинами 0тах — максимальным углом наклона упругой линии к теоретической оси вала /max — максимальным прогибом и фтах — максимальным углом закручивания валов (рис. 283). [c.424]

Материалы. Моментные пружины являются ответственными деталями механизмов, поэтому к их материалам предъявляется ряд особых требований а) постоянство упругих свойств во времени и в заданном градиенте температур б) минимальная величина остаточных деформаций в) строгая пропорциональность между создаваемым противодействующим моментом и углом закручивания г) антимагнитность, антикоррозионность и электропроводность (для специальных приборов). Для выполнения требований по пунктам а), б), в) принимают большие запасы прочности, т. е. отношение предела прочности материала к максимальным напряжениям [c.475]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...