Работа продвижения трещины

При этом было ( = — —Кс, где G —работа продвижения трещины па единицу длины или сила сопротивления ее движению. Для анизотропного материала можно было бы вывести аналогичные точные формулы, которые в данном случае для нас бесполезны, существенно то, что [c.702]

Работа продвижения трещины [c.18]

Скорость высвобождения упругой энергии при образовании новой поверхности трещины длиной AL можно представить как работу сил сцепления по берегам трещины за время Дтс = = AL/u (время прохождения вершиной трещины расстояния AL со скоростью v), величина которой для дискретной модели зависит от характера изменения этих сил во времени. При использовании конечно-элементных моделей акт продвижения трещины (проскок) можно осуществить следующим образом. Силы сцепления берегов трещины, пропорциональные жесткости элементов полости трещины, характеризующейся модулем упругости трещины тр, уменьшаются до нуля ( тр= s 0) за время Дтс по следующему закону [c.246]

На рис. 12.10,а показано продвижение трещины от точки О к точке Oi на величину df, временно обозначенную через А. Этот переход вызывает снятие-напряжений Оу на участке Д, что приводит к уменьшению энергии деформации пластины. Если эти напряжения вновь приложить к берегам трещины длиной 2 (Z + Д), то, очевидно, она закроется и пластина вернется к исходному состоянию с длиной трещины 21. Отсюда ясно, что энергию AU можно подсчитать как численно равную ей работу напряжений Оу в процессе закрытия трещины на длине Д (рис. 12.10,6). При этом знаки работы и диффе- [c.378]

В недавнее время концепция силы сопротивления продвижению трещины получила некоторое новое развитие и новую интерпретацию. В работах Эшелби, Райса, Черепанова было показано, что величина G при определенных предположениях может быть представлена в виде некоторого интеграла по пути, не зависящего от этого пути. Пусть и ец — упругая энергия на единицу объема тела. Будем рассматривать движение плоской трещины и относить все величины к слою единичной толщины. Рассмотрим интеграл [c.667]

Формулы (5.3) можно вывести также и из нескольких других соображений. Пусть при упругом нагружении плоского тела толщиной t трещина продвинулась на dl. На диаграмме деформирования сила Р — смещение А начало движения трещины соответствует точке с координатами (Р, Д), а конец — точке iP + dP, Д + < Д) (рис. 5.2). При разгрузке из этих двух точек соответствующие прямые линии идут в начало координат, а площадь треугольника между ними представляет собой выделенную упругую энергию, равную работе, затраченной на продвижение трещины (при отсутствии других источников и стоков энергии). Следовательно, выделенная упругая энергия G на единицу площади трещины определяется из соотношения [c.50]

Раскрытие вершины усталостной трещины определяется уровнем остаточных напряжений, возникающих в пределах зоны пластической деформации перед ее вершиной. Это служит основанием для установления корреляции между продвижением трещины в цикле нагружения и радиусом зоны пластической деформации. Возможны две ситуации упругое и пластическое раскрытие вершины трещины. В первом случае работа пластической деформации осуществляется преимущественно перед вершиной трещины и связана в основном с формированием зоны пластической деформации. Во втором случае происходит и формирование зоны, и пластическое деформирование материала, приводящее к затуплению вершины трещины. За счет возникновения остаточных напряжений в пределах зоны пластической деформации имеет место эффект закрытия трещины, который оказывает влияние на продвижение трещины в цикле нагружения. [c.244]

Итак, эквивалент повреждающего действия нагрузок может составлять от одного до несколь- i ких актов продвижения трещины за ПЦН, что со- j ответствует формированию от одной до несколь- j ких усталостных бороздок за каждый ПЦН в зави- симости от его вида, соответствующего условиям работы двигателя. В связи с этим живучесть разрушенного диска, выраженную в ПЦН, рассчитывают по формуле [И] [c.473]

Анализируемая лопатка имеет возбуждение резонансных колебаний, которые определяют ее наибольшую напряженность в полете по высокочастотной крутильной форме при работе двигателя в полете на режиме малого газа, когда происходит снижение самолета с эшелона. Поэтому лопатка входит в резонанс один раз за полет, что определяет продвижение трещины между двумя соседними усталостными линиями, а каждая усталостная линия отражает нагружение лопатки между двумя соседними резонансами. Следовательно, каждая усталостная линия должна быть поставлена в соответствие одному полету самолета (или ПЦН). Суммарно длительность роста трещины составляет около 30 полетов. Из условия в среднем 2-часового полета самолета период роста трещины в лопатке составляет не менее 60 ч. [c.600]

Таким образом, в направлении распространения усталостной трещины в ЗК происходит перераспределение амплитуды напряжений и максимального напряжения. Наибольшие растягивающие напряжения возникают от контакта зубьев при вращении ЗК. Именно они и определяют продвижение трещины за один полный цикл работы редуктора за полет вертолета. [c.681]

Выявленные особенности процесса разрушения свидетельствуют о регулярном продвижении трещины от полета к полету. По условиям работы ЗК его регулярное глобальное нагружение относится только к полному циклу запуска и остановки редуктора или разгрузке вертолета в полете, что в рассматриваемом случае соответствует циклу работы вертолета за один полет. Поэтому количество выявленных усталостных линий соответствует количеству полетов вертолета. На основе количественной оценки таких полетов на стадии распространения трещины было реализовано около 120 и 140 соответственно для шестерен № 1 и 2 (см. табл. 13.2). [c.687]

Вязкость разрушения, или сопротивление материала распространению трещины, может быть определена также при помощи понятия критических скоростей высвобождения энергии при продвижении трещины ди, связанных с Ki - Многочисленные авторы (см., например, [18—23]) исследовали распространение разрушения, изучая механизмы рассеяния энергии, например выдергивание волокна, нарушение связи волокно — матрица, релаксация напряжения, разветвление трещины и пластическое деформирование матрицы. Механизмы рассеяния энергии, знание которых позволяет определить вязкость разрушения, сложны по своей природе и зависят от прочности связи волокно — матрица, типа матрицы (хрупкая или пластичная), диаметра волокна, прочности волокна и т. д. Поэтому только тщательное исследование поверхностей, образовавшихся в результате разрушения, дает основание для установления соответствия экспериментально определенных значений Gu тому или иному механизму. Так, например, было сделано предположение о том, что вязкость разрушения стекло- и боропластиков связана главным образом с величиной упругой энергии, накопленной в волокнах, а соответствующая характеристика углепластиков на эпоксидном связующем — с работой докритического распространения микротрещины и работой выдергивания разорванных волокон. [c.53]

Работа коррозионной гальванопары с электродами общая поверхность трещины (т, е. поверхность бывшей СОП) - поверхность детали ( старая поверхность, являющаяся катодом), которая может функционировать практически весь период до-критического подрастания трещины, но не в состоянии обеспечить заметного коррозионного продвижения трещины за эхо время, поскольку общая плотность коррозионного тока D на аноДе вследствие его большой площади (21 ) весьма мала. По-видимому, эта пара, равно как и пара дифференциальной аэрации, влияет на коррозионное подрастание трещины только в самом начале ее развития, когда анодная (по отношению к поверхности детали) площадь ее стенок еще очень незначительна. Из этого следует, что на рассматриваемом этапе чисто коррозионное подрастание трещины реализуется преимущественно за счет локальной коррозии по месту СОП в ее вершине. [c.99]

В методических указаниях РД 50-260-81 и ГОСТ 25.506-85 [3, 9], посвященных характеристикам трещиностойкости при статическом нагружении, рекомендуется определение силовых, деформационных и энергетических критериев разрушения. К силовым критериям разрушения относятся критические значения коэффициентов интенсивности напряжений К ,, К,(., К . , пределы трещиностойкости и критические напряжения а к деформационным — критическое раскрытие трещин 5 . и коэффициенты интенсивности деформаций К . к энергетическим — удельная энергия (работа) разрушения а ., удельная энергия продвижения трещины на единицу площади О и критическое значение З-интеграла 2с- В качестве основных рекомендуются К1(. и К(.. [c.16]

Кроме силовых критериев хрупкого разрушения типа (1.70), для описания условий разрушения тел с трещинами используются также энергетические и деформационные [22, 23] критерии. Первые из них предполагают либо определение энергии продвижения трещины на единицу длины G, вычисляемой при хрупком статистическом разрушении пластины бесконечных размеров и единичной толщины как (1.71), либо критическое напряжение через энергию, необходимую для образования свободных поверхностей в виде (1.72), (где Е — модуль нормальной упругости), либо работа А, совершаемая до начала спонтанного разрушения на единицу площади трещины F в виде (1.73). [c.22]

Соотношение между приращением высвобождения энергии А У, о которой упоминалось выше, и локальным полем напряжений можно получить, решая обратную задачу, когда берега малого отрезка Да двумерной трещины с раскрытием Uy Aa — х) (расстоянием между берегами) смыкаются под воздействием усилия Oyy x)dx, прикладываемого к поверхности трещины так, как показано на рис. 2(a) и (Ь). Работа этих усилий в задаче об обратном нагружении будет, очевидно, равна приращению подвода энергии IS.U, которая в свою очередь совпадает со скоростью высвобождения энергни деформации при продвижении трещины на расстояние Да, т. е. [c.15]

Более ясную физическую размерность имеет другой критерий линейной механики разрушения, обозначаемый через G [кгс/ым = (кгс-мм)/мм = = (кгС м)/(10-см )]. Под величиной G понимается работа, которая требуется, чтобы образовать трещину в 1 мм , или сила для продвижения трещины на 1 мм. [c.15]

Рцс. 53. К вычислению работы напряжений Оу при продвижении трещины на отрезок [c.91]

Так называемая линейная механика разрушения приписывает физически невозможной сингулярности реальный смысл. Подобная ситуация для механики сплошной среды не столь уж необычна, достаточно вспомнить, например, вихревые нити с нулевым поперечным сечением п конечной циркуляцией. Как оказывается, работа продвижения трещины, которая совершается либо в результате увеличения внешних сил, либо за счет уменьшения упругой энергип тела при увеличении размера трещины, непосредственно выражается через коэффициент при сингулярном члене в формуле для напряжений. Этот коэффициент называется коэффициентом интенсивности и играет для всей теории фундаментальную роль. Работа продвижения трещины может быть связана с преодолением сил поверхностного натяжения (концепция Гриффитса), с работой пластической деформации в малой области, примыкающей к концу трещины, либо с чем-нибудь еще. Важно при этом одно размеры той области, где соотношения линейной теории упругости так или иначе нарушаются, должна быть весьма малой. Тогда способность трещины к дальнейшему продвижению определяется единственной характеристикой — ра-бс.той на единицу длины пути, илп критическим коэффициентом интенсивности. [c.9]

Теоретическиё представления, разработанные Гриффитсом, не отразили всех аспектов хрупкого разрушения, в частности работы пластической деформации, и поэтому оказались непригодными при рассмотрении хрупкого разрушения пластичных материалов. Дальнейшее развитие теории распространения трещин связано с концепцией квазихрупкого разрушения, сформулированной Ирвином [100] и Орованом [101]. Суть концепции заключается в том, что весьма пластичные материалы при наличии трещины могут разрушаться квазихрупко, т. е. пластическая деформация оказывается сосредоточенной в узкой зоне вблизи поверхности трещины. Расчет критического напряжения разрушения таких материалов предлагается проводить по уравнению Гриффитса, введя вместо поверхностной энергии уз общую энергию у, необходимую для увеличения единичной площади трещины. Общая энергия у включает в себя истинную поверхностную энергию уя и работу пластической деформации, или работу продвижения трещины ур- По данным [102], дж1м [c.176]

Производная AUlAl) выражает скорость или интенсивность высвобождения энергии деформации пластины с ростом трещины. Эта высвобождающаяся энергия (в случае реального продвижения трещины) может быть затрачена, например, на работу по преодолению сил, сдерживающих это продвижение. Если длину трещины I принять в качестве обобщенной координаты, определяющей состояние пластины, то производная от энергии по координате с обратным знаком будет обобщенной силой. Обозначим ее [c.379]

Работа разрушения R измеряется работой, которую надо затратить для продвижения трещины на едишщу длины в образце данной толщины t. Полезно заметить, что R отличается от известной интенсивности работы разрушения (или вязкости разрушения) 2у = Go, поскольку последняя определяется в момент начала быстрого распространення трещпны. При этом справедливо неравенство О < Л 2yt. [c.244]

Распространение усталостных трещин в тонких пластинах сопровождается переходом к переориентировке всей поверхности излома под углом около 45° к плоскости пластины еще до начала быстрого разрушения. Развитие трещины происходит в условиях перемещения берегов трещины по типу /jm при одноосном растяжении. Такая же ситуация реализуется в случае комбинированного не одноосного нагружения тонкой пластины, т. е. она не зависит от условий внешнего воздействия, а присуща поведению материала в некотором диапазоне толщины испытываемой пластины. Происходит самоорганизо-ванный переход через точку бифуркации, когда материал стремится понизить затраты энергии на реализуемый процесс разрушения и использует для этого большую работу пластической деформации, которая имеет место при продольном сдвиге. Доказательством сказанного являются результаты известных экспериментов, например [77-79]. На участке перехода от преимущественно плоского к переориентированному под углом около 45° излому отмечается небольшое снижение темпа роста трещины. Ее величина может даже оставаться постоянной. Это отмечается в алюминиевых, никелевых и титановых сплавах, что свидетельствует о едином поведении системы в виде пластины с развивающейся в ней усталостной трещиной. С увеличением длины трещины снижается степень стеснения пластической деформации вдоль фронта трещины, до.яя плоской поверхности излома по сечению уменьшается, что позволяет реализовать большую работу пластической деформации перед продвижением трещины. [c.109]

В срединной части образца трещина не развивается и останавливается сразу же после перегрузки. Этот факт экспериментально был продемонстрирован в работе [23] и подтвержден результатами фрактографических исследований [64]. Возникновение схватывания по скосам от пластической деформации приводит к тому, что новое продвижение трещины у поверхности образца в пределах скосов от пластической деформации реализуется только после того, как в срединной части образца произойдет некоторое продвижение трещины. Схватывание, возникшее при низкоамплитудных вибрациях, не устраняется без дополнительного усилия. Оно возникает в результате страгивания трещины в срединных слоях. У поверхности создается требуемый уровень перенапряжения материала, при котором становится возможным преодоле- [c.434]

Для сплавов на основе алюминия к моменту самоорганизованного перехода в область быстрого (нестабильного) разрушения предельная величина шага усталостных бороздок составляет около 4,7 10 м (см. единую кинетическую диаграмму). Согласно представленным на рис. 14.9 измерениям развитие усталостной трещины на всей длине происходило при значительно большей величине расстояния между мезолиниями. При этом, помимо уже указанного выше псевдобороздчатого рельефа, с возрастанием длины трещины появляются менее рельефные дополнительные усталостные линии. В совокупности все указанные особенности рельефа излома показывают, что помимо основного повреждения материала в момент нагружения детали в процессе ее кратковременной работы в полете имеют место еще дополнительно промежуточные переходные режимы функционирования, когда продвижение трещины происходит в результате высокоамплитудной смены уровня напряжения. [c.745]

Итак, развитие усталостных трещин в процессе эксплуатации элементов конструкций и деталей системы управления ВС является длительным. Это позволяет эффективно проводить их контроль и осуществлять эксплуатацию по принципу безопасного повреждения при обеспечении надежности функционирования систем даже при однократном пропуске трещины, поскольку число полетов с развивающейся трещиной составляет от одной до нескольких тысяч. При определении повреждающего цикла следует исходить из того, что основную роль в развитии трещины играет блок нагрузок от вибраций, которые накладываются на статическую нагрузку, возникающую в момент функционирования системы в полете. В зависимости от вида элемента конструкции вибрации вызывают продвижение трещины или могут не оказывать влияние на ее продвижение. В первом случае имеет место формирование мезоусталостных линий с площадками излома между ними, а во втором случае каждый акт функционирования элемента конструкции в полете связан с формированием каждой усталостной бороздки. В зависимости от условий работы разное число усталостных бороздок может характеризовать один полет ВС. Однако и в этом случае может быть проведена оценка числа бороздок за полет, поскольку начало функционирования и повторение этих действий в полете имеют некоторые различия, что отражается в различии профиля усталостных линий и бороздок, а также в различиях закономерности изменения шага бороздок по направлению роста трещины. Все это несколько усложняет интерпретацию [c.753]

Для изотропных материалов экспериментально было обнаружено, что энергия, затраченная на продвижение трещины, относительно постоянна. Поэтому большая часть усилий была сконцентрирована на изучении различных методов вычисления затраченной энергии, причем игнорировалось обоснование сделанного выше упрощения. Анализ энергетического неравенства (И) показывает, что левая часть (11) постоянна тогда и только тогда, когда Цравая. часть неравенства является функцией одного параметра. Это на самом деле соответствует случаю изотропного разрушения, когда под действием любого сложного плоского нагружения наблюдается неустойчивый рост трещины в направлении, ортогональном направлению максимального нормального напряжения около кончика трещины (например, см. работу [15]). Иначе говоря, в изотропном материале со случайно распределенными трещинами равной длины (рис. 9) только трещина, перпендикулярная действию нагрузки, является критической и только один вид испытания — растяжение в направлении, перпендикулярном трещине,— необходим для определения характеристики разрушения такого материала. [c.228]

Для определения работы распространения трещины применяются методы, связанные с разделением работы разруще-ния на составляющие. Недостатки этих методов в том, что используемые образцы невелики и скорость движения трещины в них не всегда соответствует реальным скоростям. При хрупких разрушениях мала точность фиксации скорости распространения трещины. Энергетическими критериями сопротивляемости металла движению бегущей трещины могут быть доля волокнистой составляющей в изломе образца или по толщине листового металла скорость распространения трещины разнообразные критерии Робертсона. Перспективным представляется метод тепловой волны, когда удается регистрировать работу разрушения при продвижении трещины на десятки и сотни миллиметров, в том числе и на натурных образцах. [c.56]

Полуширина рентгеновской линии с поверхности излома, содержащего преимущественно признаки скола, в несколько раз меньше, чем полуширина линии с поверхности разрушения с преобладающими признака.ми пластичности. Высокая локализация деформации в вершине усталостной трещины была обнаружена на аналогичном сплаве в работе [7] методом трансмиссионной электронной микроскопии односторонним приготовлением фольги. Учитывая наблюдаемые детали микрорельефа (см. рис. 1, е—з) и очень малую зону пластической деформации при разрушении, можно считать, что в продвижении трещины в плоскости 111 важная роль яринадлеяшт локальному нормальному напряжению в ее вершине. [c.150]

После скачка начнёт функционировать новая коррозионная короткозамкнутая гальванопара с электродами СОП (анод) — старая поверхность стенок трещины (катод), где AJFj - экстремальное значение ее э. д. с. Вследствие работы гальванопары трещина корроэионно углубится еще на величину Д/зк, т. е, общее подрастание трещины за полуцикл в этом случае будет состоять из механичбского и коррозионного ее продвижения. С этого момента в развитии трещины наступает V этап. Учитывая отмеченное выше, [c.97]

Большинство титановых сплавов при КР в водных растворах разрушаются транскристаллитным сколом. Примеры таких разруше ний показаны на рис. 83, в и рис. 84 для сплавов а(Т1—10 А1) и Р(Т1—16 Мп) соответственно. В двухфазных сплавах (а-Ьр) и (р-Ьа) морфология разрушения может видоизменяться, особенно если одна из фаз невосприимчива к КР, как это часто встречается в промышленных сплавах. Эти различия в поверхности изломов показаны на рис. 85 для сплавов П—6 А1—4У и Т1—8 Мп. Фа зы, не восприимчивые к КР, обычно разрушаются вязко и, очевидно, могут служить препятствием для продвижения трещин. Как уже указывалось в предыдущем разделе, растрескивание титановых сплавов путем транскристаллитного скола происходит в определенных кристаллографических плоскостях. Данные рис. 86 [183] суммируют определения плоскости скола для а-сплавов в водных и других средах. Очевидно, что плоскость скола для фазы а находится под углом 14—16 °С по отношению к базисной плоскости, хотя имеется некоторый разброс в действительном индексе этой плоскости. Меньше данных по определению плоскости скола для р-сплавов. В работе [92] определено, что КР сплава Т — —13 V—ПСг—3 А1 происходит в направлении 100 . Морфология трещин в сплавах системы Т1—Мп также согласуется с этой плоскостью разрушения. Распространение трещин путем транскристал- [c.376]

Ударные испытания образцов е надрезом (U или V-образным), проводимые на маятниковых и ротационных коирах, позволяют устанавливать работу разрушения (ударную вязкость), приходящуюся на единицу поверхности (по минимальному сечению образца). Ударная вязкость зависит от прочности и пластичности материала при разруишнин и в значительной степени характеризует его склонность к переходу в хрупкое состояние (при снижении температуры, увеличении остроты надреза и скорости приложения нагрузки). Оснащение копров аппаратурой для регистрации усилий, перемещений, скоростей продвижения трещин позволяет определять количественные значения характеристик прочности и пластичности, кото-)ые уже могут являться расчетными. <роме того, получены определенные корреляционные связи между ударной вязкостью и энергетическими характеристиками механики разрушения Glr и J 1с- [c.28]

Условие (24.3) соответствует стабильному существованию трец][ины в изделии под нагрузкой (трещина не растет ). Условие (24.5) отвечает ситуации, когда количество высвобождающейся энергии превосходит количество работы, требуемой на продвижение трещины в реальном материале. Поэтому трещина самопроизвольно растет, причем с ее удлинением затрата работы Дй " остается примерно иа одном уровне, а высвобождение потенциальной энергии происходит в нарастающем темпе. При этом избыток высвобождающейся энергии над потребляемой увеличивается в ходе процесса и трансформируется в кинетическую энергию движения отдельных частей разваливающегося тела. При достаточных размерах изделия скорость самопроизвольного продвижения трещины может достигнуть значений, соизмеримых со скоростью звука в данном материале. [c.417]

В пластичных материалах сопротивление продвижению трещины определяется другим физическим механизмом, честь открытия которого следует отдать Е. Оровану и Дж. Ирвину (1948). В этом случае силу Fw следует связывать с работой пластического деформирования Wi, малого объема материала, возникающего и продвигающегося перед фронтом растущей трещины. [c.419]

Формула податливости Ирвина. Пусть при упругом нагрзэкении плоского тела толщиной трещина подросла на длину <П. На диаграмме деформирования сила Р - смещение V начало продвижения трещины соответствует точке с координатами (Р, V), а конец Р+ПР, у+г/у) (рис. 3.3.21). При разгрузке из этих двух точек прямые линии идут в начало координат, а площадь треугольника между ними представляет собой вьще-ленную упругую энергию, равную работе, затраченной на продвижение трещины. Если обозна- шть выде.ленную упругую энергию на единицу площади трещины через С, то 1 [c.154]

Условия распространения трещины определяются кинетикой напряженного и деформированного состояний в вершине трещины при заданных условиях нагружения. Напряженное и деформированное состояния в вершине трещины могут быть охарактеризованы коэффициентами интенсивности напряжений К и деформаций К1е., определяемыми соответственно зависимостями (6.1) и (1.88). При этом скорость развития трещин может быть описана, как было показано ранее (см. 1.3), либо через силовые (коэффициент интенсивности напряжений ЛГ1), либо через деформационные (критическое раскрытие трещины б,., размер пластической зоны номинальная деформация е , максимальная деформация в вершине трещины ётах, Коэффициент интенсивности деформаций Ки)г либо через энергетические критерии (энергия образования единицы свободной поверхности у, энергия продвижения трещины на единицу длины С и /-интеграл). Кроме того, для описания скорости развития трещины, особенно если речь идет о циклическом нагружении, могут быть привлечены представления о предельно накопленном повреждении в вершине трещины, которое рассчитывается по соответствующим критериям, например по критериям в деформационных терминах, учитывающих накопление усталостных, квазистатических повреждений и повреждений, определяемых работой остаточных микронапряжевий (см. зависимости (6.8) и (6.10)). [c.238]

Авторы работы [2] принимают, что при г, Аа > 1 и постоянной прикладываемой нагрузке при продвижении трещины на расстояние, равное г,, распределение интенсивности полных относительных деформаций на линии продолжения трещины сохраняется постоянным, а функция этого распределения монотонная и зависит только от расстояния до вершины трещины, поэтому суммирование можно заменить интегрированием. Решая уравнение относительно До, автор получил выражение для определения скорости роста трещины (формула 27 1абл. 2), в котором распределение размаха интенсивности дег юрмации перед вершиной трещины на основании соотношений, предложенных в работе 163], взято в виде [c.30]

Хелен и др. в работе [53] определили скорость высвобождения энергии в каждой локальной подобласти, используя метод перемещения сегмента криволинейного фронта. Эта процедура была повторена вдоль всего фронта трещины с целью определения закона об из.менении коэффициента интенсивности напряжений. Данный метод, интерпретируемый как метод виртуального продвижения трещины, был использован в работе Макгоуана и др. [54] для исследования поверхностных дефектов в цилиндре под давлением. [c.37]

Аб.4.3. J-интеграл. Разрушение тела с трещиной представля-gT собой процесс потери устойчивости равновесия и поэтому важную для моделирования информацию доставляет рассмотре-jjiie энергетической стороны явления. Очевидно, что для удлинения трещины длиной / на величину dl необходимо совершить определенную работу, представляемую обычно линейной функцией удлинения Rdl. Множитель R, имеющий размерность силы, можно условно назвать силой сопротивления продвижению трещины. В первоначальной трактовке Гриффитса это была постоянная материала, характеризующая его удельную поверхностную энергию. Последующее изучение показало, однако, что эта величина переменна и для пластичных материалов представляет собой энергию, необходимую для пластического деформирования, предшествующего разрушению (Ирвин, Оро-ван). Это существенно меняет ситуацию, так как в отличие от поверхностной энергии энергия пластического деформирования не локализуется только на траектории трещины пластическому деформированию подвергается более или менее значительная область материала в окрестности продвижения трещины. [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...