Расчет на действие импульса

Расчет на действие импульса [c.388]

Рассмотрим четыре простейшие динамические задачи расчет на действие сил инерции, возникающих в движущихся деталях конструкции, расчет на действие удара, расчет простых систем на действие вибрационной нагрузки и расчет на действие кратковременного импульса. [c.375]

В зависимости от конкретных условий задачи и целей, для которых предназначена конструкция, конечная цель расчета может быть различной. Например, при расчете конструкции, показанной на рис. 6.4, при ее импульсном нагружении Jy инженера-расчетчика могут интересовать следующие вопросы 1) максимально возможные отклонения масс от вертикального положения 2) максимально возможные динамические напряжения, возникающие в конструкции. Рассмотрим последовательно эти задачи. При действии на массы w,- импульсных нагрузок Jy (рис. 6.4) массы после прекращения действия импульса приобретают скорости, равные (при J,- = /, ij) [c.242]

Расчет системы с одной степенью свободы на действие мгновенного импульса можно заменить расчетом на статическое действие силы, равной произведению импульса на частоту свободных колебаний. [c.389]

Расчет на удар в зависимости от формы и длительности ударного импульса, действующего на основание, производится по кривым графиков гл. 3. [c.242]

Пример. Пусть уравнение частот для грунтовой призмы в соответствии с данными примера расчета бокового давления грунта на действие распределенного мгновенного импульса So будет [c.167]

Таким образом, при расчете тел сложной геометрии на импульсное нагружение большой интенсивности в зонах, прилегающих к местам резкого изменения геометрии тела, происходит сильное пластическое течение, приводящее к падению напряжений в этих зонах осевое армирование нагружаемого слоя обеспечивает меньший уровень напряжений в конструкции по сравнению с радиальным, при этом нагружаемый слой испытывает большие пластические деформации, чем в случае радиального армирования использование вязких внешних слоев позволяет существенно снизить напряжения во внутренних слоях благодаря необратимым потерям энергии в вязком материале, причем уровень снижения тем выше, чем короче время действия импульса. [c.240]

Две формулировки задачи. Реакция оболочек на действие весьма кратковременного локального импульса практически не изучалась [16]. Анализ трудно без существенных предположений свести к какому-либо изученному варианту, как это делалось в предыдущем параграфа. Вместе с тем гарантировать точность решения задачи необходимо. Для этого решение задачи проводилось на основе двух совершенно разных подходов. Совпадение результатов расчетов на каждом шаге по времени и во всех точках цилиндра служит подтверждением их правильности. [c.244]

А. С. Архипов [1.3] (1970) исследовал характер влияния инерции вращения, деформаций поперечного сдвига, внутреннего трения и продолжительности действия импульса на максимальные напряжения и перемещения шарнирно опертой балки прямоугольного поперечного сечения. Уравнения записаны в комплексной форме и решения разыскиваются в виде рядов по формам собственных колебаний. Выполнены расчеты на ЭЦВМ, из которых следует, что влияние инерции вращения и сдвига можно не учитывать при 0<2h/KO.l, а при то>0.25 Ti (то — продолжительность действия прямоугольного Во времени импульса Ту—период собственных колебаний балки по первой форме) можно пренебречь всеми факторами кроме То. Выясняется также, что в сходящихся рядах для изгибающего момента и поперечной силы достаточно учитывать 10—13 гармоник, а наиболее сильное влияние имеют внутреннее трение и параметр то. [c.74]

Чтобы рассчитать коэффициент Холла и магнетосопротивление, определим вначале плотности тока и /у в случае, когда имеется электрическое поле с произвольными компонентами Е и Еу, а также магнитное поле Н, направленное вдоль оси Z. На каждый электрон действует (не зависящая от пространственных координат) сила f = —е (Е - - v X Н/с), поэтому уравнение (1.12) для импульса в расчете на один электрон приобретает вид ) [c.28]

Отсюда прямо следует, что наибольшим радиусом действия будут обладать силы, соответствующие механизму с наименьшими отклонениями масс виртуальных частиц от реальных. С другой стороны, из-за волновых свойств частица с импульсом р при столкновениях может чувствовать расстояния, не меньшие к == hip. Поэтому можно ожидать, что при низких энергиях столкновений основную роль будут играть механизмы с минимальным отклонением виртуальных масс от реальных, а с повышением энергии начнут вступать в игру механизмы, соответствующие более высоким значениям ДМ. Проиллюстрируем все это на примере взаимодействия нуклон — нуклон, которое мы подробно анализировали в гл. V с иных точек зрения. Часто можно встретить утверждение о том, что это взаимодействие осуществляется путем обмена пионом (см. рис. 7.16), подобно тому как взаимодействие электрон — электрон осуществляется путем обмена фотоном (см. рис. 7.12). Однако расчет нук- [c.384]

Ударным воздействием при расчете амортизаторов считается не только мгновенный импульс, но и воздействие сравнительно большой силы за конечный промежуток времени t = ty, называемый длительностью удара. Зависимость силы F, действующей на амортизируемый объект, от времени t при ударе называют формой удара. Эту зависимость можно представить как бесконечную последовательность элементарных импульсов F(l)dl. Подставив в выражение (18.39) [c.343]

Для условий работы электродов в ЭИ-устройствах S - 14-20 мкм, а глубина лунки при этом оценивается в 10-15 мкм. Результаты расчета и экспериментальные измерения говорят о том, что скорость съема металла с эрозионного следа под действием плазменной струи близка к скорости движения фронта нагрева до температуры фазового перехода за счет теплопроводности. Закаленный металл, застывший в виде кольцевых валиков или отдельных островков-наплывов на не подвергнутой электрической эрозии поверхности, имеет слабое сцепление с материалом электрода, в связи с чем при последующих импульсах он отслаивается. Причиной слабого сцепления может явиться недостаточное количество запасенной в расплавленном металле тепловой энергии для расплавления поверхности электрода и образования единой кристаллической решетки. Это подтверждается также формой зависимости эрозии электрода от количества подаваемых импульсов (рис.4.6). С увеличением количества импульсов эрозия возрастает не по прямой линии, а по ломаной с различными наклонами. Участки с наибольшей крутизной (большой эрозионный износ) соответствуют отслаиванию валиков или отдельных островков-наплывов металла от электрода. [c.170]

Для ряда систем (особенно точкой механики и приборостроения) существенное значение имеет определение их динамической точности. При этом приобретает важность расчет увода колебательной системы. Так называют нелинейный эффект, проявляющийся, в частности, в том, что под действием гармонической внешней силы звенья ВУС колеблются не около положений их статического равновесия, а относительно некоторых смещенных положений, которые называют положениями динамического равновесия (см. также гл. IX). Эффект увода в нашем случае обусловлен несимметрией действующих на звенья ВУС ударных импульсов. Ниже, используя изложенные выше способы отыскания периодических режимов ВУС, получим количественные характеристики этого эффекта. Если х (t) —закон периодического движения звена ВУС t Т), то положение динамического равновесия j j h и увод б этого звена определяют по формулам [c.321]

Необходимая для криволинейного движения разность давлений возникает в конечном счете вследствие давления стенок трубы на текущую жидкость (обусловленного деформацией). Результирующая всех сил давления, которое оказывают стенки трубы на жидкость, отлична от нуля и направлена в сторону вогнутости трубы. Очевидно, по третьему закону Ньютона жидкость будет оказывать на трубу равное и противоположное по направлению действие. Это действие есть результирующая сил давления жидкости на стенки трубы. Если бы было известно распределение давления жидкости вдоль стенок трубы, можно было бы теоретически подсчитать эту результирующую. Однако такой путь расчета сложен. Проще эта задача решается на основе теоремы об изменении импульса. [c.279]

Если на конструкцию действует весьма большая сила в течение очень короткого промежутка времени Т (ударная или взрывная волна и т. п.), то расчет ведется по величине импульса силы [c.388]

Акустическое поле излучения преобразователя определяется давлением, которое создается преобразователем и действует на элементарный приемник, помещенный в произвольной точке пространства перед преобразователем. Будем считать длительность излучаемых акустических импульсов настолько большой, что при исследовании акустического тракта колебания можно полагать непрерывными гармоническими. Вместе с тем будем считать импульсы настолько короткими, что процессы излучения и приема происходят в разные интервалы времени. Влияние малой длительности на акустическое поле преобразователя учитывается в виде поправок. Для простоты расчетов разобьем всю площадь на элементарные площадки и в соответствии с принципом Гюйгенса Френеля будем находить звуковое поле в виде суперпозиции (суммы) волн, излучаемых элементарными источниками 5 (рис. 3.1). [c.68]

Расчет рам на динамические воздействия производился главным образом в связи с проверкой их на сейсмические нагрузки. Эта весьма сложная и актуальная проблема находится сейчас в центре внимания ученых, причем учет пластических деформаций здесь совершенно необходим. Требование, чтобы в результате сейсмического воздействия деформации в каркасе сооружения оставались упругими, приводит к громадному перерасходу материалов. Преодоление математических трудностей, связанных с расчетом рам в упруго-пластической стадии работы, так же как и в случае пространственных конструкций, производится обычно за счет уменьшения числа степеней свободы системы и сосредоточения масс в одной или нескольких точках. При этом чаще всего рама приводится к системе с одной степенью свободы — консоли с сосредоточенной на конце массой. Систематическое изложение такого подхода и его обобщение на системы с двумя степенями свободы проведено в монографии И. И. Гольденблата и Н. И. Николаенко (1961). Авторы рассматривают движение системы с одной степенью свободы, когда материал несущего элемента определяется диаграммой Прандтля под действием мгновенного и прямоугольного импульса. Для работы рам при сейсмических нагрузках характерно полное разрушение элементов в местах действия наибольших изгибающих моментов, в связи с чем в этих местах образуются не пластические, а идеальные шарниры. С математической точки зрения решение таких задач не представляет дополнительных трудностей по сравнению с упругим расчетом, между тем результаты их существенно разнятся. Эта разница проистекает еще и из того, что сейсмические нагрузки, действующие на сооружение, зависят от величины реакции сооружения, а последняя намного уменьшается при учете пластических деформаций и тем более при выключении из работы отдельных связей. [c.319]

Метод расчета конструкций на действие импульса впервые был разработан проф. И. М. Рабиновичем в 1944 г. [c.390]

Во введении к данной главе отмечалось, что для расчетов конструкций на действие импульса нагрузки сложной формы необходимо разработать методику определения значений прочности при заданном импульсе нагрузки по Ихмеющнмся данным динамических испытаний стеклопластмасс, выполненных при одной из простейших форм импульса. Ниже предлагается решение этой задачи, являющейся одним из важных элементов разработки методик расчетов на динамическую прочность. [c.80]

Архипов А, С, Расчет балки на действие импульса с учетом сдвига, инерции вращения и внутреннего трения, Тр, Моек, ин-та инж. ж.-д. трансп,, 1970, вып, 311, 82-87 — РЖМех, 1970, 10В252. [c.230]

Ход расчета. При ис ледовании вращательных колебаний вал вместе с вращающимися массами может вначале рассматриваться как иез пругое тело. В этом случае расчет амплитуд колебаний производится, исходя из избытка или недостатка работы на кривой крутящего момента, и регулирование состоит 1) в соединении вала с большими массами в форме маховых колес, 2) в уравновешивании различных действующих на вал импульсов. [c.641]

Большое практическое значение имеет решение задачи о расчете стоек обсыпных или ограждающих сооружений на действие динамической нагрузки на поверхности грунта [42]. При решении этой задачи необходимо найти динамическое активное боковое давление грунта от односторонней засыпки, на поверхности которой действует как распределенная вертикальная нагрузка p(t), так и мгновенный распределенный импульс So (рис. 103). Кроме реактивного давления грунта по передней грани стенки Е , которое будем определять, пользуясь винклеровой моделью, вводим силу сопротивления Dj, зависящую от трения и скорости поворота стенки. Для упрощения в кинематике явления полагаем стойку высотой Н шарнирно опертой нижним концом в точке О. Перемещение жесткой стенки определяем углом поворота ее оси. Глубина заложения стойки в грунт h, а коэффициент постели грунта у низа стенки к=Сф, где Ь — перпендикулярный размер ограждения. С — коэффициент бокового упругого сжатия грунта на глубине к. [c.197]

Можно сделать вывод о хорошем соответствии данных расчетов по модели разрушаемой жидкости с интуитивно ожидаемыми. Низкая точность расчетов по модели идеально упругой жидкости в значительной мере связана с влиянием свободной поверхности чем больше число отражений волны от нее, тем менее точен расчет по модели упругой жидкости. Остановимся на этом вопросе подробнее. Исходим из того, что за время действия импульса в жидкости возбуждается волна сжатия, длина которой меньше 15 см, т. е. во всех вариан- [c.102]

К проблеме действия импульса энергии на твердые тела в последние десятилетия обращено внимание широкого круга исследователей [7, 21, 135, 176, 177]. Основной интерес до сих пор был связан с испарением материала, разлетом пара (плазмы) и определением абляционного давления на неиспарившуюся часть препятствия. Работ, касающихся расчета деформирования твердых тел, мало. В них принимается обычно, что фазовые переходы первого рода на нагружаемой поверхности отсутствуют [85, 86, 194], или считается известной реактивная отдача продуктов испарения [91]. Однако проблему прочности можно ставить как единую задачу, в которой нельзя с самого начала предполагать разделения газогидродинамических и прочностных аспектов задачи в широком диапазоне изменения характера импульсного воздействия. [c.160]

На решения уравнений движения налагаются периодические граничные условия к координате каждой частицы добавляется величина, кратная L=V столько раз, чтобы кубическая ячейка воспроизводилась не менее 26 раз. Это приводит к тому, что если одна частица покинет ячейку, то через противоположную грань в нее войдет другая частица с тем же импульсом. При этом плотность и энергия системы сохраняются. Для упрощения вычислений размер ячейки выбирается так, чтобы он был значительно больше радиуса действия потенциала. Для систем с дальнодей-ствующим кулоновским потенциалом используют специальные методы расчета. [c.190]

Комплекс предназначен для измерения и анализа ударного ускорения, длительности фронтов и времени одиночного ударного воздействия произвольной формы для расчета интегрального значения скорости соударения, ударного спектра, корреляционной функции для сравнительного анализа мгновенных значений ударных ускорений на произвольно выбранных участках наблюдения для любой пары ударных нагружений, принадлежащих малой серии, которая принимается по четырем измерительным каналам или любому сочетанию из них для измерения ударного ускорения и времени действия каждого из ударных импульсов большой последовательности, регистрируемой по одному из каналов цифровой обработки данных, а также для расчета средних и среднеквадратических отклонений для носледователь-постен ряда ударных ускорений и ряда длительностей, задаваемых на выборках для измерения ударных ускоре- [c.360]

Раздел четвертый обобщает материалы исследований, направленных на развитие аналитических методов, расчета упругих механических систем. При этом основное внимание авторов сосредоточено на простоте этих методов и их доступности для инженеров-конструкторов. Приведен, в частности, приближенный метод расчета динамических погрешностей приборов при действии внешнего возмущения в виде одиночных импульсов. Здесь же изложе1 [ простой метод определения коэффициентов внутреннего и внешнего рассеяния энергии при вынужденных колебаниях стержневой упругой системы, а также показано развитие метода А. Н. Крылова применительно к расчету поперечных колебаний балок с учетом малого внутреннего треетя. Приведены упрощенные методы определения собственных частот роторов и балок с учетом упругой податливости опор, даны предложения по уиравляемой виброзащите механических систем. [c.4]

Данные, используемые для расчета изменения площади крити ческого сечения сопла, как правило, получаются из детального анализа процессов теплообмена и подкрепляются огневыми испытаниями на модельных двигателях, используемых для определения баллистических свойств ТРТ. Например, в двигателе с временем горения 55 с эффекту разгара сопла были приписаны потери импульса /уд,действ до 2,5%. Такие потерн связаны с уменьшением степени расширения потока и увеличением шероховатости поверхности сопла. Чтобы проверить теоретические результаты или получить исходные данные для детального анализа процессов теплообмена, проводятся испытания модельных сопел. В таких опытах используются те же ТРТ и, следовательно, те же газовые компоненты, а давление в камере и расходы соответствуют значениям, ожидаемым в полноразмерных РДТТ. Площадь критического сечения может и уменьшаться при работе двигателя, если в качестве материала вставок используются вольфрам или молибден (эти материалы могут расширяться при продолжительном нагревании), либо на стенку горловины сопла осаждается слой из оксидов металлов. [c.113]

Импульсно-частотные характеристики целесообразно использовать при расчетах вибрационной диагностики, определении установившихся колебаний нелинейных систем, идентификации внешних периодических воздействий, в методах динамического синге а. Эти характеристики представляют собой закон установившихся вынужденных колеба[П1и, возбуждаемых периодически повторяющимися импульсами с периодом Т. На рис. 12 показана многомассная кружильная система (а), на г-ю массу которой действует периодическая последовательность мгновенных импульсов (б)- [c.340]

Защита от виброударных режимов. Расчет надежности работы объекта в условиях вибрации на основе описанных линейных представлений не исключает возможности нарушения условий функционирования из-за действия нелинейных факторов. Наиболее опасным является возможность выхода объекта нли его элементов на ограничительные упоры и возникновение внбро-ударных режимов, характеризующихся систематическими соударениями об упоры. Возбуждение виброударных режимов может произойти под влиянием дополнительного запускающего импульса ( жесткого возбуждения ) при тех же значениях параметров, при которых осуществляются расчетные малые колебания (см. т. 2, гл. V). Пусть две линейные системы / н 2 (рис. 9) имеют элементы с массами и гпц, установленные с зазором А (отрицательное Л соответствует натягу) и способные совершать одномерные движения с соударениями под действием приложенных к системам периодических вынуждающих снл частоты ч>. Обозначим 4 (ш), 4 ([(о) — динамические податливости соударяющихся элементов. Наиболее интенсивными являются установившиеся виброударные режимы с дним соударением за период движения Т = 2я /(о (д = 1, 2,. ..), который может быть равен или кратен периоду возмущения. При реализации одноударных режимов с учетом линейности взаимодействующих систем имеем [c.28]

Здесь 0 — начальная толщина пограничного слоя, а I — протяженность области, в которой действует градиент давления. Значения = 3( 0 и (7 = 0.5 соответствуют условиям экспериментального исследования, выполненного в работе [32]. Результаты расчета трения на стенке (7/ и толщины потери импульса в в области действия градиента сопоставлены на рис. 9 с опытными данными из работы [32]. Отметим, что при этом максимальные значения параметров К и Ар значительно превышали критические значения (6.1), между тем полной реламинаризации течения не наступило. Турбулентная вязкость г/, а формпараметр Н профиля скорости в полном соответствии с результатами экспериментов [32] не превысил значения 1.6. [c.560]

В начальный момент времени на круговую пластину радиусом 0,5, толщиной 0,01 м, жестко защемленную по контуру, действует равномерно распределенный импульс высокой интенсивности, соответствующий начальной скорости = 500 м/с (рис. 9). Дно матрицы расположено на глубине 0,05 м, коэффициент отражения 0,5. Расчет процесса деформирования проводился на 15 000 шагах по времени, что потребовало 1,5 ч времени счета на БЭСМ-6. Последний график при t = 8260 мкс является остаточной формой, которую приняла оболочка после удара о плоское дно матрхщы и последующего выворачивания. В рассмотренных численных примерах анализ возможных разрушения не производился. [c.78]

К нелинейным эффектам в известном смысле можно причислить и так называемое радиационное давление или давление ультразвукового излучения, которое, в частности, проявляется в виде постоянных пондеромоторных сил, действующих на препятствия, расположенные на пути распространения ультразвуковой волны. Давление ультразвуковою излучения существует и в свободном ультразвуковом поле в виде постоянной составляющей давления. Радиационное давление присуще любому волновому процессу независимо от его природы отю связано с изменением у препятствия величины переносимого волной импульса. Возникающие прп этом пондеромотор-ные силы малы известно, что для регистрации, например, давления света требуются весьма чувствительные приспособления. Давление ультразвукового излучения также является малой величиной по сравнению с амплитудой переменного давления в ультразвуковой волне. Тем не менее радиационный эффект следует непосредственно из линейных уравнений электродинамики и линеаризованных уравнений гидродинамики. Нелиней1юсть же точных уравнении гидродинамики приводит при расчете давления ультразвукового излучения к поправкам , соизмеримым с величиной эффекта, вычисленной в первом ириблпженни, в отличие от нелинейных поправок к другим акустическим параметрам, таким, например, как скорость звука, плотность энергии и т. д., в которые они входят в качестве величин второго и более высоких порядков малости. Эти сравнительно большие поправки к давлению ультразвукового излучения и представляют собой собственно нелинейный эффект. Отличие акустических [c.104]

Поскольку препятствие искажает ультразвуковое поле, то радиационные силы при этом определяются не только изменением потока импульса волны, падающей на препятствие, но и потоком импульса рассеянной волны. Поэтому в задачу о расчете радиационных сил,, действующих на препятствие, входит задача о дифракции акустической волны на препятствии. Кроме того, радиационные силы зависят от отражательных свойств препятствия. Поэтому конкретный расчет радиационных сил будет приведен при описании конкретных радиометрических систем, используемых, в частности, дл измерения интенсивности ультразвука. В данном же параграфе мы получим общие формулы для этих расчетов и расслютрим случай свободного ультразвукового поля. [c.105]

Во-первых, очевидно, что каков бы ни был порог, поале которого сигнал разбаланса начинает воздействовать на положение пиков спектра, принципиально не исключены случаи, когда подобный разбаланс возникнет в силу статистичности поступления импульсов в каналы пика. Это приводит к смещению пика в сторону от истинного положения для компенсации чисто статистических флуктуаций, следовательно, и при идеальной стабильности всех звеньев спектрометра пики будут несколько размываться. Однако расчеты показывают, что если величину порога, после которого разбаланс начинает действовать в цепи обратной связи, сделать в 10 раз выше средней величины статистических флуктуаций разности счета, то площадь размытого пика под истинным пиком будем составлять всего 1%. При необходимости этот запас можно сделать и более высоким. [c.180]

НОГО импульса 2,5 пс. За время действия излучения электроны смещались на расстояние менее 25 мкм, что составляет малую величину по сравнению с диаметром области фокусировки 170 мкм. Ма лая плотность газа в мишени, малая длитель ность импульса и малая напряженность поля излучения — все это минимизировало роль ука занных выше эффектов, искажающих истинные распределения электронов. Результат этого экс перимента приведен на рис. 9.11. Там же приве ден результат расчета по формуле (9.21). Видно хорошее согласие расчетных и эксперименталь ных данных. [c.247]

Свободная генерация. Свободная генерация в лазерах на пеодимово.м стекле происходит в виде хаотических пичков, пе описываемых, вообще говоря, балансными уравнениями, приведенными вьпне (см. гл. 5). Однако для расчета энергетических параметров лазера наличие пичков несущественно, так как при энергетических расчетах обычно оперируют с величинами, усредненными за промежуток времени, гораздо больший длительности отдельных пичков генерации, например усреднеппымн за весь импульс. Наличие же в активной среде такого инерционного механизма , как инверсная населенность, которая сравнительно слабо изменяется под действи- [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...