Стержневые Колебания вынужденные

Рассмотрим задачу о вынужденных колебаниях конструкции в системе координат х, у, которая движется поступательно относительно инерциальной системы X, Y (рис. 64) [56—59]. Поступательное движение подвижной системы координат определяется функциями хо (О и г/о t), рассматриваемыми как стационарные независимые случайные функции времени с известными статистическими характеристиками [известны закон распределения вероятностей и корреляционные функции (т) и (-р)]. К такой модели сводится задача о колебании стержневой конструкции при горизонтальной и вертикальной сейсмических движениях основания, если принять гипотезу о стационарности сейсмического воздействия под действием следящей силы. В частности, это может быть колонна каркаса одноэтажного сооружения. [c.231]

Для экспериментального исследования вынужденных поперечных колебаний стержневого элемента с сосредоточенной массой посередине был создан стенд, общий вид которого показан на рис. 1. [c.175]

Анализ результатов экспериментального исследования вынужденных поперечных колебаний стержневых систем показал, что при расчете резонансных колебаний таких систем необходимо учитывать как внутреннее рассеяние энергии в материале, так и внешнее рассеяние энергии, связанное с сопротивлением среды перемещений колеблющейся системы. [c.180]

М. Л. П е р м и н о в. Исследование вынужденных колебаний стержневых эле- [c.180]

Метод решения задачи о вынужденных гармонических колебаниях стержневой системы под действием распределенных и сосредоточенных нагрузок основывается на использовании спектральных свойств (форм и частот свободных колебаний) отдельных стержней. [c.532]

Толчок к развитию и внедрению метода начальных параметров был дан А, Н, Крыловым (1931). С механической точки зрения этот метод применительно к стержням позволяет выразить внутренние усилия и перемещения в произвольном сечении х через внутренние усилия и перемещения в начальном сечении (и нагрузку, приложенную в интервале [О, х]) с формально математической точки зрения этот метод представляет собой сведение двухточечной краевой задачи к задаче Коши. В работах Н. И, Безу-хова (1938) метод начальных параметров был успешно применен к исследованию свободных и вынужденных колебаний стержней и стержневых систем. [c.167]

СВОБОДНЫЕ И ВЫНУЖДЕННЫЕ КОЛЕБАНИЯ СТЕРЖНЕЙ И СТЕРЖНЕВЫХ СИСТЕМ [c.285]

В отличие от хорошо изученных спектров собственных колебаний стержней и стержневых систем спектры цилиндрических оболочек обладают большой густотой в области достаточно высоких частот на равные частотные интервалы у оболочки приходится существенно больше собственных частот, чем у стержней. Относительная густота и специфика спектра частот у оболочек приводят к тому, что в случае достаточно высоких возбуждающих частот полная отстройка от резонанса вынужденных колебаний может оказаться практически недостижимой. Поэтому [c.339]

В данной главе рассматриваются свободные и вынужденные установившиеся гармонические колебания стержневых систем. Как и в статике, точные дифференциальные уравнения гармонических колебаний стержней являются нелинейными. Упрощая задачи динамики, нелинейные уравнения линеаризуют. Точность решений линейных уравнений удовлетворяют требованиям инженерных расчетов при //г > 10, поэтому они используются в инженерной практике. Линейные дифференциальные уравнения содержат частные производные по координате х и времени t. Методом Фурье разделения переменных уравнения с частными производными сводятся к уравнениям с обычными производными, описывающими перемещения стержня в амплитудном состоянии. Принцип Д Аламбера, используемый при выводе дифференциальных уравнений, позволяет рассматривать задачи динамики как задачи статики. Поэтому ниже применены предложенные правила знаков для амплитудных значений граничных параметров и нагрузки в 1.2, 1.4. [c.91]

Для решения задачи о вынужденных колебаниях стержневой системы можно использовать как метод сил, так и метод перемещений, причём наибольшее применение в расчётной практике находит первый из указанных методов. [c.135]

Совмещение кинематической и динамической диаграмм может рассматриваться как аналогия статической диаграммы сил стержневых систем, где векторы отдельных перемещений и деформаций представляют плоскую систему шарнирных стержней или звеньев, вращающуюся около полюса (аналогия Штиглица). Можно показать, что суммы моментов сил возбуждения и всех сил трения относительно начала также уравновешены, поскольку силы и Г не имеют плеч, а силы Уц взаимно-противоположны и моментов относительно начала не имеют. Это отображает баланс работ внешних сил и рассеяний в разных местах колеблющейся системы при устойчивых вынужденных колебаниях с любой частотой. [c.43]

Раздел четвертый обобщает материалы исследований, направленных на развитие аналитических методов, расчета упругих механических систем. При этом основное внимание авторов сосредоточено на простоте этих методов и их доступности для инженеров-конструкторов. Приведен, в частности, приближенный метод расчета динамических погрешностей приборов при действии внешнего возмущения в виде одиночных импульсов. Здесь же изложе1 [ простой метод определения коэффициентов внутреннего и внешнего рассеяния энергии при вынужденных колебаниях стержневой упругой системы, а также показано развитие метода А. Н. Крылова применительно к расчету поперечных колебаний балок с учетом малого внутреннего треетя. Приведены упрощенные методы определения собственных частот роторов и балок с учетом упругой податливости опор, даны предложения по уиравляемой виброзащите механических систем. [c.4]

МЕТОД ОПРВДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВНУТРЕННЕГО И ВНЕШНЕГО РАССЕЯНИЯ ЭНЕРГИИ ПРИ ВЫНУЖДЕННЫХ КОЛЕБАНИЯХ СТЕРЖНЕВОЙ СИСТЕМЫ [c.173]

Цель настоящей работы — дать метод определения внутреннего и внешнего трения из анализа вынужденных колебаний стержневой конструкции Б резонансном или околорезонансном режиме, а также экспериментально показать, что потери от внешнего аэродинамического рассеяния энергии в некоторых стержневых конструкциях могут иметь достаточно большое значение, соизмеримое с потерями от внутреннего рассеяния энергии. [c.173]

Также были проведены экспериментальные исследования вынужденных колебаний стержневых элементов, выполненных из дюралюминия марки Д16АТ. Этот материал обладает весьма малой демпфирующей способностью. При резонансных колебаниях таких образцов потери энергии от внешнего аэродина мического трения становятся на порядок выше величины потерь от внутреннего трения. [c.179]

Метод определешя ковффнциентов внутреннего И внешнего рассеяния энергии при вынужденных колебаниях стержневой системы . П е р м и н о в М. Д. Сб. Колебания и устойчивость приборов, машин и елементов систем управления . Изд-во Наука , 1968, стр. 173—180. [c.222]

Представлен метод определения коаффициентов внутреннего и внешнего рассеяния анергии из анализа вынужденных колебаний стержневой конструкции в резонансном или околорезонансном режиме. [c.222]

Приведены результаты экспериментального исследования вынужденных поперечных колебаний стержневого элемента с сосредоточенной массой посередине. Экспериментально показано, что потери от внешнего аэродинамического рассеяния энергии в некоторых стерж-ревых конструкциях могут иметь доста очно большое значение, соизмеримое с потерями от внутреннего рассеяния энергии. Рис. 6, библ. 6. [c.222]

Динамические явления в роторных системах носят, как правило, линейный характер, чго проявляется, в частности, в пропорциональности амплитуд колебаний с частотой вращения ротора величине его неуравновешенности. В тех случаях, когда проявляются нелинейные эффекты, они имеют в основном тот же характер, что и для большинства механических систем (искажение формы амплитудной кривой, затягивание и срью колебаний при разгоне и выбеге, субгармонические режимы) [30, 41, 51, 84]. Вместе с тем роторные системы имеют и некоторые особенности, обусловленные вращением ротора и увеличением вследствие этого вдвое числа степеней свободы по сравнению с аналогичными стержневыми системами. Ниже рассмотрены особенности вынужденных нелинейных колебаний роторов в случаях, когда вся [c.373]

Для повышения угловой жесткости упругой системы рекомендуется устанавливать дополнительный стержневой торсион 3, который монтируеася внутри торсиона 4. К верхнему фланцу торсиона 4 крепится бункер 1. Два горизонтально расположенных электромагнитных привода 2 создают заданную амплитуду вынужденных угловых колебаний. Нижним фланцем торсион прикреплен через переходные втулки и пружины 5 мембранного типа к реактивной массе. Фланец, изготовленный из магнитомягкой электротехнической стали, выполняет функцию якоря электромагнитного привода 6, который возбуждает колебания бункера в вертикальной плоскости. [c.237]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...