Амортизаторы Расчет

При расчете виброзащиты частота колебаний основания сОв обычно известна. Поэтому если выбрать предварительно амортизатор, то можно определить по его паспортным данным жесткость с, соответствующую его амплитуде и номинальной нагрузке. Тогда по известной массе т определяют частоту со. Затем по формуле (33.10) вычисляют коэффициент йи- [c.411]

Многие механизмы приборов и машин содержат упругие элементы. Они служат для создания усилий постоянного прижима и натяжения, играют роль амортизаторов, аккумуляторов энергии, применяются в качестве чувствительных элементов измерительных устройств, упругих опор, для обеспечения силового замыкания кинематических пар и т. д. Используются упругие элементы нескольких типов плоские (прямые, спиральные, торсионные) и винтовые пружины, мембраны, сильфоны, манометрические трубчатые пружины. В машинах упругие элементы часто применяются в виде пружин и рессор. При расчете упругих элементов допускаемое напряжение определяется в зависимости от качества материала, характера нагрузки, ответственности прибора или механизма, качества обработки и т. д. [c.397]

Ударным воздействием при расчете амортизаторов считается не только мгновенный импульс, но и воздействие сравнительно большой силы за конечный промежуток времени t = ty, называемый длительностью удара. Зависимость силы F, действующей на амортизируемый объект, от времени t при ударе называют формой удара. Эту зависимость можно представить как бесконечную последовательность элементарных импульсов F(l)dl. Подставив в выражение (18.39) [c.343]

При расчете нелинейных амортизаторов определение коэффициента динамичности и собственной частоты системы, обеспечивающей требуемую величину этого коэффициента, производится на основании решения нелинейного дифференциального уравнения дви- [c.345]

При расчете амортизаторов построение фазовой траектории дает возможность найти точки пересечения этой траектории с осью абсцисс, которые соответствуют минимуму и максимуму деформации у. Определив наибольшую по абсолютной величине силу, передаваемую на основание, которая при слабом демпфировании получается при максимальной деформации, можно оценить качество виброзащитной системы по коэффициенту передачи сил или по коэффициенту динамичности при ударе. [c.348]

Формула (157) является основной при расчете упругих амортизаторов. Величина Хст характеризует жесткость амортизатора, т. е. изменение его высоты под влиянием нагрузки [c.109]

Пружинные амортизаторы. В качестве пружинных амортизаторов чаще всего применяют стальные витые пружины, изготовляемые из прутка круглого сечения. Для расчета пружины, предназначенной для виброизоляции, необходимы следующие исходные данные [c.115]

Расчет амортизаторов этого типа рекомендуется проводить в следующей последовательности [c.115]

Полученную из выражения (179) собственную частоту сравниваем с ее требуемым значением, рассчитанным по формуле (155). Если эти значения не сходятся, то в расчет резиновых амортизаторов вносят соответствующие изменения [c.118]

Расчет виброизоляции камеры. Рассмотрим вариант камеры, плавающей на пружинных и резиновых амортизаторах. [c.144]

Коэффициент корреляции вибрационного поля машины является функцией не только задержки времени т, но и пространственных координат. В приведенной задаче в качестве пространственной координаты фигурирует номер амортизатора. В общем случае, например, при расчете излучения звука корпусом машины, коэффициенты взаимной корреляции непрерывно зависят от пространственных координат, а в расчетных формулах, подобных (3.13), вместо сумм стоят интегралы. [c.86]

Задачи виброизоляции не исчерпываются ослаблением передачи вибраций от работающей машины в опорные конструкции и окружающую среду. К проблемам виброизоляции относятся уменьшение передачи вибраций к объекту от вибрирующих опорных конструкций, а также успокоение прецизионных станков и чувствительных приборов, эффективность работы которых зависит от уровней их вибраций. Последней проблеме посвящена обширная литература [68, 171, 189, 190, 205, 327]. Большое внимание в этих книгах, а также многочисленных статьях уделяется расчету оптимальных параметров амортизаторов, минимизирующих вибрации изолируемого объекта. [c.233]

Учитывая большую толщину стенок амортизатора и наличие значительных деформаций, точность расчета следует признать удовлетворительной. [c.210]

Вторая глава посвящена теоретическому и экспериментальному определению частотного диапазона применимости предлагаемых методов расчета элементов машиностроительных конструкций, в частности стержней и амортизаторов. Приводится необходимая для расчета вынужденных колебаний конструкций экспериментальная информация о демпфирующих свойствах балок с антивибрационными покрытиями, о потерях энергии при колебаниях в разъемных соединениях и амортизаторах. Анализируются результаты экспериментальных исследований жесткости амортизаторов в области частот 0,01—10 Гц и различной асимметрии цикла нагружения. Делается попытка оценить предельную виброизоляцию резинометаллических амортизаторов. [c.5]

Как правило, перепад уровней вибрации между опорными поверхностями амортизатора составляет 10 дБ и более, поэтому его характеристики достаточно определить в условиях жесткого закрепления одной из опорных поверхностей. Входная динамическая жесткость амортизатора, равная отношению амплитуды гармонической силы или момента на входной опорной поверхности к комплексной амплитуде перемещения этой же поверхности, существенно влияет на колебания механизма только в области низких частот. С повышением частоты входная динамическая жесткость амортизатора определяется в основном инерцией его арматуры. Поэтому, если масса арматуры присоединяется к массам механизма и фундамента, при расчете в этом диапазоне частот жесткость можно не учитывать. Потери же колебательной энергии в резиновом массиве составляют существенную часть от общих потерь в системе в широком диапазоне частот. Демпфирующие свойства амортизатора можно характеризовать потерями энергии, отнесенными к квадрату амплитуды перемещения одной из опор- [c.89]

Расчетную модель опорной конструкции можно представить в виде ротора (подсистема II) и двух продольных балок или плоских рам переменного поперечного сечения (подсистема I), связанных поперечными связями в виде балок или колец (рис. 47). В частности, такими связями служат корпуса механизмов, установленные на раме. Рама соединяется с фундаментом амортизаторами, каждый из которых в расчете рассматривается как сосре- [c.111]

При экспериментальном определении статических жесткостей амортизаторов с резиновыми упругими элементами скорость деформирования амортизаторов (которую обязательно нужно вносить в протокол испытаний) может быть довольно значительной. Данные, полученные при таких испытаниях, должны быть дополнены сведениями о деформациях амортизаторов при длительном действии постоянных нагрузок. В расчетах на такого рода нагрузки следует пользоваться значениями статических жесткостей со сделанными к ним поправками на большую длительность действия нагружающих амортизатор усилий. В иных случаях, например при расчетной оценке перемещений амортизированного оборудования относительно основания при непродолжительных наклонах во время транспортировки, указанные поправки не потребуются. [c.339]

Рассмотренный пример установки на амортизаторы достаточно прост. Расчет амортизирующего крепления не потребовал сложных вычислений. Все приведенные выше выкладки сделаны вручную, с помощью обычной логарифмической линейки. Подобные случаи встречаются довольно часто, но при усложнении расчетов необходима их механизация. Сложные колебательные системы с пространственным расположением амортизаторов рассчитываются на ЭЦВМ по разработанным для этой цели программам. При этом во многих случаях оказываются предпочтительнее прочих матричные методы расчета [50, 59]. [c.348]

Результаты расчета составляющих мощности, излучаемой в первый амортизатор, следующие [c.420]

Примером системы с тремя степенями свободы с взаимными упругими связями между тремя массами может служить машина для усталостных испытаний материалов на растяжение-сжатие. На фиг. 1. 1 дана схема такой машины и разные виды условных обозначений ее приведенной колебательной системы. Жесткость резиновых амортизаторов, работающих в реальной машине на сдвиг, здесь для удобства представления может быть заменена эквивалентным упругим элементом работающим на растяже-ние-сжатие. Первая масса имеет скользящие опоры по станине. В них при расчете можно учесть сухое трение между поверхно- [c.25]

Амортизированный посредством резинометаллических амортизаторов объект в ограниченной области перемещений обладает шестью степенями свободы, поэтому расчет амортизатора сводится прежде всего к построению характеристик для [c.722]

По данным исследований прочность балок ведущих мостов в основном зависит от колебаний в вертикальной плоскости системы мост — кузов. Выбор расчетной схемы балки ведущего моста зависит от распределения масс по длине моста. Рекомендуется балку ведущего моста рассматривать состоящей из трех масс, соединенных между собой невесомыми упругими брусьями, работающими на изгиб. Массу левого колеса со ступицей и относящуюся к нему часть балки моста, массу картера главной передачи с прилегающими к нему участками балки и массу правого колеса со ступицей и частью моста, отнесенног к этому колесу, заменяют тремя сосредоточенными массами. Первая и третья массы через шины взаимодействуют с грунтом, а масса, заменяющая подрессоренные части автомобиля, вес которых приходится на ведущий мост, действует на балку через рессоры и амортизаторы. Расчет изгибных колебаний балки ведущего моста автомобиля можно производить путем электрического моделирования. [c.95]

Из неравенства (33.11) видно, что с увеличением жесткости амортизатора его сиособность противостоять ударам увеличивается. В связи с этим нужно устанавливать отдельные амортизаторы, предохраняющие от вибрации (мягкие) и амортизаторы для защиты от ударов (жесткие). Можно применять амортизаторы особой конструкции, которые при воздействии вибрации имеют малую жесткость II обеспечивают виброзащиту, а при воздействии удара с ростом деформации их жесткость возрастает, обеспечивая защиту от удара. Методы расчета амортизирующих систем и рекомендации по их выбору изложены в литературе [34]. [c.412]

Расчет амортизаторов, воспринимающи.х случайные толчки, ведется так, чтобы при (ействии наибольшей силы Р деформация упругого элемента не превышала 50—60% от первоначального наименьшего зазора Н между подвижными и 1 еподвил ными деталями конструкции, т. е. 0,6Я [c.383]

Методы расчета амортизируюш,их систем и рекомендации по выбору типа и расположению амортизаторов рассматриваются в специальных курсах (25, 80 J. [c.384]

Д. Выбор и расчет иброизоляторов. Количество виброизоляторов находят исходя из конструктивных особенностей машины и характеристик типовых виброизоляторов. Расчет пружинных и резиновых амортизаторов приводится ниже. [c.114]

Потери в конструкциях. Выше говорилось о потерях в материалах и в отдельных однородных упругих элементах. Рассмотрим теперь потери в конструкциях, которые составлены из многих элементов, изготовленных из различных материалов. Очевидно, что общие потери в конструкции складываются из потерь в ее составных элементах. Однако вклад этих элементарных потерь в общие потери различен и существенным образом зависит от формы колебаний конструкции в целол1. Так, потери машины, установленной на амортизаторы, зависят от того, насколько близко к пучностям или узлам собственной формы колебаний машины расположены амортизаторы. Потери в простейшей конструкции — однородном стержне — зависят от того, совершает он из-гибные, продольные или крутильные колебания. На одной и той же частоте потери этих трех форм движения различны, так как обусловлены разными физическими механизмами демпфирования. Для расчета общих потерь в конструкции, таким образом, требуется знать не только потери в отдельных ее элементах, но и форму колебаний всей конструкции. Ниже приводятся примеры расчета потерь в двух типичных составных машинных конструкциях и обсуждаются полученные результаты. Такие расчеты необходимы при проектировании машинных конструкций с оптимальными демпфирующими свойствами. [c.218]

Болео рациональной является такая установка машины, когда решетчатая проставка расположена между амортизаторами и фундаментом, т. е. когда она спроектирована как часть фундамента. В атом случае, как показывает расчет, поток вибрационной энергии в фундамент оказывается меньше, чем в случае, рассмотренном выше. Это подтверждает и рис. 7.36, на котором представлены высокочастотные спектры вибраций в одной из точек фундамента кривая 1 соответствует установке проставки между машиной и амортизаторами, кривая 2 — ее установке между амортизаторами и фундаментом. Второй вариант установки, очевидно, предпочтительнее, так как, несмотря на более высокие общие уровни вибраций на опорных лапах машины (2- 6 дБ по сравнению с первым вариантом), он дает более ниакпе уровни высокочастотных вибраций на фундаменте (см. таюке рис. 7.31). [c.257]

Увеличение количества амортизаторов практически не влияет на резонансные формы колебаний, но несколько снижает резонансные частоты за счет присоединения к балке дополнительных масс верхних плит амортизаторов (см. табл. 3). Такое же снижение частот получается при расчете колебаний балки с повышенной погонной массой. Из табл. 5 видно, что основная энергия затрачивается на деформацию амортизаторов, причем определяющими являются вертикальные перемещения. С повышением частоты доля потерь в амортизаторах убывает. Так как в рассматриваемой области частот формы и резонансные частоты колебаний мало нависят от жесткости амортизированного крепления, расчет вынужденных колебаний системы можно производить в два этапа. Первоначально рассчитываются собственные частоты и формы колебаний неамортизированной системы. По форме колебаний определяются относительные амплитуды колебаний системы в местах крепления амортизаторов и относительные суммарные потери в амортизаторах 2Д < где — потери в г-м [c.91]

Ограничением высоты резинового массива является также устойчивость системы амортизаторы, изготовленные из резиновой полосы с малым отношением толщины а к высоте к, могут выпучиваться при больших статических нагрузках. Расчеты показывают, что для устойчивости отношение к а при средних напряжениях 0,1 Е должно быть меньше 5,5, а при о=0,2 Е меньше 4,2. У изготовляемых в настоящее время амортизаторов, как правило, к1ат 1 и соответственно р=2. Если применять амортизаторы, состоящие из набора полос с отношением к а=2- д, то коэффициент ужесточения уменьшается до 1,25, что приводит к соответствующему снижению жесткости амортизатора. [c.98]

Аналогично производится расчет собственных частот колебаний дизеля 12ЧН 18/20, установленного на амортизаторах АКСС-400И, В этом случае определитель А (со ) составляется из коэффициентов при неизвестных системы уравнений (V.9). Определение корней полученного уравнения пятой степени отно-206 [c.206]

Особенно это важно для резиновых амортизаторов, так как в резине скорость распространения волн упругой деформации (скорость распространения звука) мала и составляет V = 40н-150 м/с. Учет распределенных параметров амортизаторов необходим также для лучшего учета влияния сил демпфирования резиновых массивов амортизации (т. е. распределенного демпфирования) и кроме того позволит применять теорию амортизатора-антивибратора в области более высоких частот. Решения, полученные с учетом распределенных параметров, полезны и для оценки погрешности, которая получается при замене реальной системы системой с сосредоточенными параметрами. Расчеты показывают, что при такой замене ошибка при определении усилий, передающихся на фундамент, и эффективности амортизатора-антивибратора в области частот возмущающих сил свыше 250—300 Гц может перевысить 50% [58]. [c.389]

Модуль упругости резины на растяжение составляет 15- 60 кг см , и при сдвиге — приблизи тельно одну треть от этих значений. Ввиду того, что резина деформируется без изменения объема (т = 2), следует обеспечить возможность свободных поперечных деформаций резиновых элементов при действии на них нагрузки. При быстрых сменах действующих усилий резина становится более жесткой, чем при медленно протекающих деформациях. Это различие бывает довольно значительным и составляет от 25 до 100%. Теоретический расчет жесткости резиновых элементов обычно бывает ориентировочный [111], Надежные данные можно получить только экспериментально [51], [62]. При долговременной нагрузке наблюдается ползучесть, что следует учесть при применении резины для амортизаторов фундамента. [c.216]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...