Метод эквивалентных параметров

Метод эквивалентных параметров [c.59]

Метод эквивалентных параметров применяется для приближенного расчета распределения потенциала и тока на поверхностях конструкций сложной формы. Он основан на выделении из рассматриваемой области коррозионной среды S2 более простой ее части (подобласти) fi, (см. рис. 1.23) при учете остальной (отброшенной) подобласти путем введения ее эквивалентных параметров - эквивалентной э.д.с. е, и эквивалентного сопротивления г 3 138]. [c.59]

Применим теперь к решению той же задачи метод эквивалентных параметров. [c.61]

Метод "сшивания" основан на разбиении рассматриваемой области на ряд более простых подобластей (как и в методе эквивалентных параметров). При этом расчет потенциала производится в следующей последовательности [c.62]

Метод "сшивания" приводит во многих случаях к тем же результатам, что и метод эквивалентных параметров. Так, в последнем из рассмотренных случаев (при рассмотрении контактной коррозии трубопровода при его взаимодействии с удаленными участками поверхности резервуара) суммарный ток коррозии, найденный по методу эквивалентных параметров, определяется выражением [c.66]

Для определения перемещений в ступенчатом стержне можно или пользоваться общими методами, изложенными ниже (гл. 13), или применять видоизмененный метод начальных параметров. Суть последнего заключается в замене ступенчатого стержня эквивалентным ему по деформациям стержнем постоянной жесткости. Рассмотрим обоснование такой замены на примере произвольной многоступенчатой балки (рис. 289, а). Расчленим балку на части постоянного сечения (рис. 289, б), приложив в местах разрезов соответствующие внутренние силовые факторы — Q и М. [c.298]

В последние годы нашли развитие инженерные методы расчета параметров защиты от блуждающих токов, основанные на использовании ряда допущений, позволяющих значительно упростить эквивалентную расчетную схему защиты, которая разрабатывается обычно применительно к конкретному устройству защиты. [c.47]

Метод эквивалентной длины. В основу этого метода положено понятие эквивалентной длины, Под Которой понимается длина участка с равномерным подводом тепла, имеющего ту же критическую мощность, что и замещаемый им участок длиной 2 с неравномерным тепловыделением. Геометрия канала и параметры потока на входе в обоих случаях одинаковы [c.87]

Методы эквивалентных возмущений [85]. Здесь вместо случайных реализаций параметров У,-, используемых в методе статистических испытаний, заранее рассчитывают неслучайные вели- [c.147]

Существуют определенные границы, при которых метод эквивалентных возмущений сохраняет свои преимущества по сравнению с методом статистических испытаний [33]. В зависимости от принятого способа определения эквивалентных возмущений возникают многочисленные разновидности методов этой группы. В частности, его применяют при определении интегралов нелинейной системы при определенных специально выбранных неслучайных возмущениях вместо случайных, в обработке результатов по специальным правилам, и он основан на аппроксимации интегралов любой нелинейной системы полиномами по случайным параметрам, от которых зависят эти интегралы [33, 85]. [c.147]

Имея характеристики двигателя, параметры последнего и зная параметры рабочей машины, устанавливают характер переходных режимов электропривода, т. е. законы изменения момента, скорости, тока, мощности и т. п. от времени. Имея эти диаграммы и пользуясь методом эквивалентного тока или другим ему аналогичным методом, находят нужную мощность двигателя. Далее проверяют двигатель найденной мощности на перегрузочный и пусковой момент. Если полученная мощность двигателя совпадает с ориентировочно принятой в начале расчёта, то на этом подсчёт заканчивается. В противном случае за исходную мощность двигателя должна быть принята мощность, полученная из полного расчёта, а анализ переходных режимов и определение мощности двигателя должны быть проделаны вновь. Так поступают до примерного совпадения исходной и полученной мощности двигателя. [c.3]

Простейшим массовым методом определения параметров 3. а. по спектральным линиям является метод кривых роста, позволяющий без знания профилей линий, по одним эквивалентным ширинам находить все осн. характеристики 3. а., включая хим. состав. Для звёзд с детально изученными спектрами используют метод синтетич. спектра — метод сравнения с наблюдениями теоретически рассчитанных спектров с учётом наиб, важных (обычно многих тысяч) спектральных линий. Это позволяет уточнить все осн. параметры 3. а. Более тонкие характеристики, такие, как вращение звезды, вертикальные движения, наличие пятен и т. д., определяют исследуя профили спектральных линий и их переменность. [c.62]

Лучшее согласование экспериментальных данных с теоретическими дает метод эквивалентной задачи теории теплопроводности [3], если, следуя эксперименту, для каждого сечения потока задавать начальное распределение температуры для эквивалентной задачи в виде кольца постоянной температуры на бесконечной плоскости таким образом, чтобы его площадь оставалась равной площади сечения потока на срезе сопла, а средний радиус был равен среднему радиусу кольцевой струи в рассматриваемом сечении. Последний определяется из эксперимента как радиус окружности максимальных значений плотности потока импульса или избыточного теплосодержания. При таком расчете получается плавное изменение всех параметров вдоль оси потока, начиная от его среза. Заметим, что метод линеаризации уравнений движения, предложенный Г. Рейхардтом, был также, применен к расчету потока с градиентами статического давления (основной участок следа за плохо обтекаемым телом) [2]. [c.198]

Необходимо отметить как недостаток упомянутого выше метода эквивалентного клина то обстоятельство, что для подсчета необходимых параметров требуется пользоваться набором графиков и затем методом изоклин графически решать основное дифференциальное уравнение теплового пограничного слоя. [c.146]

При исследовании нелинейных случайных колебаний рельсовых экипажей можно пользоваться методами статистической линеаризации, эквивалентных передаточных функций, методом малого параметра и др. Вычисление эквивалентных линеаризованных характеристик выполняют методом последовательных приближений. В ряде случаев применяют более точные, но требующие большого объема вычислений Методы, например интерполяционный или метод статистических испытаний, а также статистическое моделирование на АВМ (см. выше). [c.421]

Заметим, что метод гармонического баланса в случае малой нелинейности, когда / (х, х) = k x + e/i (х, х) (к — постоянная, е — малый параметр) приводит к тем же результатам, что и метод эквивалентной линеаризации (см. п. 4), а также метод гармонической линеаризации [52]. Таким образом прослеживается прямая связь этого метода с методом усреднения подробно данный вопрос разобран в книгах 1 12, 40]. С другой стороны, можно проследить связь метода гармонического баланса с методом Бубнова-Галеркина (см. п. 12), а также с методом малого параметра Пуанкаре (см. п. 3) эти связи указаны в монографиях [34, 58]. [c.99]

Реальные трещиноподобные дефекты в конструкциях могут иметь произвольную пространственную форму. Поэтому существует потребность в методах расчета параметров механики разрушения на фронте произвольной трещины. В настоящее время широко распространенным параметром механики разрушения является энергетический интеграл Эшелби — Черепанова— Райса [1—3]. Е.му уделено значительное внимание в данной книге, тем не менее не освещены конкретные вычислительные приемы расчета значений интеграла. Здесь представлен метод эквивалентного объемного интегрирования, который может служить универсальным эффективным средством расчета энергетического интеграла, и его конечно-элементная реализация. [c.365]

Приведем некоторые результаты расчета параметров механики разрушения методом эквивалентного объемного интегрирования. Первый пример демонстрирует возможность расчета коэффициентов интенсивности напряжений всех трех типов энергетическим методом. Затем даны результаты упругопластических расчетов энергетического интеграла для полуэллиптических поверхностных трещин. [c.374]

В данном случае такую эквивалентную систему уравнений легко построить методом малого параметра. Используем далее общую матричную запись (5 5). Итак, пусть требуется найти решение какой-либо характерной краевой задачи для уравнений (5.5). В дальнейшем предполагается, что решение этой краевой задачи существует и оно единственно. Ищем решение этой задачи в следующем виде [c.261]

Для определения прогибов и углов поворота в балках ступенчато изменяющегося сечения методом начальных параметров балка переменного сечения заменяется эквивалентной балкой постоянной жесткости /э = — жесткости [c.118]

Как уже отмечалось, исследование движения твердого тела при малых значениях параметра /х математически эквивалентно изучению быстрых вращений то есть случаю, когда Ш). Мы коснемся здесь лишь вопросов, связанных с применением метода малого параметра А. Пуанкаре. [c.106]

Обратимся теперь к методу упругих параметров. В соответствии с представлением эквивалентных участков (рис. 7.21) отображения упругой линии для форм I и III (рис. 7.20) получают вид отрезков 01, показанных на рис. 7.22, Здесь учтена связь между упругими параметрами концевых точек и известными коэф- [c.176]

Воспользовавшись методом эквивалентных контуров [61, заменяем катушки (см. рис. 3) эквивалентными круговыми контурами (рис. 4). При этом во все ранее полученные формулы необходимо подставлять эквивалентные значения параметров (см. рис. 3) [c.389]

Расчеты, выполненные в предположении установившейся ползучести, эквивалентны расчетам при нелинейных зависимостях между напряи ениями и деформациями. В частности, в случае использования степенной зависимости скорости пластической деформации от напряжения (11) решения этих задач эквивалентны исследованию пластического состояния деталей при степенном упрочнении. Поэтому все методы расчета при нелинейных зависимостях между напряжениями и деформациями, как, например, метод упругих решений А. А. Ильюшина [24], метод переменных параметров упругости И. А. Биргера [6] могут быть использованы и для расчетов на установившуюся ползучесть. В случае применения степенной зависимости скорости пластической деформации от напряжения, решения задач о пластическом состоянии деталей при степенном упрочнении, ряд пз которых [c.255]

Расчеты на ползучесть по теории старения эквивалентны расчетам при нелинейных зависимостях между напряжениями и деформациями. Наиболее общая формулировка теории старения принадлежит Ю. Н. Работнову [124, 125]. Согласно ей напряжения и деформации в условиях ползучести для заданного значения времени определяются путем расчета детали на основе изохронной кривой ползучести для этой величины времени. Поэтому так же, как и в случае установившейся ползучести, результаты, полученные в теории пластичности [50, 60, 149], а также приближенные методы решения упруго-пластических и пластических задач, например метод упругих решений [50], метод переменных параметров упругости [8, 9], вариационные методы [60], могут быть использованы и для расчетов по теории старения. [c.220]

Метод определения эквивалентных параметров для режимов с постоянными значениями ст и Т был изложен в разделе 2 при расчете лопатки на растяжение. При непрерывно меняющемся на /-м режиме напряжении эквивалентное напряжение этого режима вычисляется по формуле линейного суммирования повреждения [c.317]

Из приближенных методов наиболее широко используется метод гармонической линеаризации, который по идее близок к методу гармонического баланса Н. М. Крылова и И. И. Боголюбова, а по результатам — к методу малого параметра Б. В. Булгакова. В методе гармонической линеаризации, по сути дела, распространены частотные методы исследования линейных систем на нелинейные системы. При ЭТОМ вместо передаточных функций вводится своеобразный аналог, названный эквивалентным комплексным коэффициентом усиления [5]. [c.146]

После приведения структурной схемы нелинейной системы автоматического регулирования к одноконтурной (рис. 7.19), содержащей нелинейное звено с эквивалентным комплексным коэффициентом усиления И н ( вх, и линейную часть с амплитудно-фазовой частотной характеристикой (/со) = Wl (/со)-И72 (/со), можно исследовать условия существования автоколебаний в такой гармонически линеаризованной системе. Для этого пригоден любой из методов определения границ устойчивости линейных систем. Выбор метода исследования зависит от особенности системы и целей анализа. Здесь мы остановимся только на методах, основанных на применении частотных характеристик разомкнутых систем, и на алгебраическом методе расчета параметров автоколебаний. [c.168]

Таким образом, если в матрице производных имеются столбцы, образующие линейную комбинацию (иными словами, имеются эквивалентные параметры), то рассмотренный метод в отличие от метода Ньютона может дать решение. При наличии взаимно зависимых функций (пропорциональных строк в матрице этот метод, так же как и метод Ньютона, не дает решения. [c.409]

Метод эквивалентных параметров применяют в том случае, если нагрузка равномерно распределена вдоль линии. При этом распределительный фидер (или абонентскую линию) можно рассматривать как однородную линию, разомкнутую на конце с эквивалентной километрической проводимостью Уэк=Ул+ / н, где п — число сосредоточенных нагрузок на отрезке линии длиной 1 км. [c.389]

Для решения задачи о неустановившемся обтекании видоизмененного крыла некоторым фиктивным несжимаемым потоком применим метод эквивалентной вихревой поверхности, по которому базовая плоскость заменяется системой дискретных косых подковообразных вихрей, расположенных в ячейках, как это показано на рис. 9.8. По этому методу определяется скорость в соответствуюш,их контрольных точках, индуцированная всеми дискретными вихрями, как функция циркуляции элементарных присоединенных вихрей, а точнее — производных этой циркуляции по кинематическим параметрам ql и <7 . Для определения неизвестных, какими являются эти производные, входящие в соответствующие системы уравнения, используется условие безотрывности обтекания на стенке. Для малых чисел Струхаля индуцированная скорость несжимаемого потока в контрольной точке р ь заданного крыла определяется уравнением [c.335]

Э. как самостоят, раздел прикладной акустики сложилась в 1-й пол. 20 в. Первые работы по расчётам электроакустич. преобразователей относятся к кон. 19 — нач. 20 вв. и связаны с развитием телефонии, исследованиями колебаний пьезоэлектрич. и магнитострикц. резонаторов. Существенным для прогресса Э. явилось создание метода электроакустич. аналогий и эквивалентных схем, использование метода электромеханич. многополюсников и метода эквивалентных схем для систем с распределёнными параметрами, амплитуда колебаний к-рых существенно зависит от их координат аналогично электрич, длинным линиям (см. Линии передачи) и волноводам. [c.516]

Наиболее серьезные повреждения и аварии турбомашин, как правило, связаны или с начальными технологическими макродефектами или с трещинами, возникшими на первых стадиях нагружения (в процессе испытаний или при эксплуатации). В соответствии с уравнениями механики разрушения предельные разрушающие нагрузки (для хрупких состояний) связаны степенными функциями с размерами макродефектов (при их возможной вариации в 5—10 раз и более), фактические запасы прочности могут уменьшаться в 1,2—2 раза и более. Поэтому определение фактического состояния дефектов на стадиях изготовления и эксплуатации становится одним из важнейших мероприятий по назначению и уточнению исходного, выработанного и остаточного ресурса. Для выявления дефектов в роторах и корпусах все более широко применяют средства ультразвукового дефектоскопического контроля, позволяющие надежно обнаруживать дефекты с эквивалентным диаметром 3—20 мм при глубине их залегания от 5 до 1200 мм. Перспективны для этих же целей методы контроля параметров акустической эмиссии, использование волоконной оптики, амплитудно-частотного анализа вибраций, аэрозолей, магнитно-порошковой и люминесцентной дефектоскопии, метода электропотенциалов и др. В связи с усовершенствованием средств контроля и использованием механики разрушения в качестве научной основы определения прочности и живучести роторов и корпусов с дефектами меняются последовательность и объем дефектоскопического контроля при изготовлении и эксплуатации роторов, а также повышается роль контроля при испытаниях и перед пуском в эксплуатацию энергоблоков. [c.8]

Недостатком метода переменных параметров упругости яштяется необходимость изменять матрицу [В (е)1 в тех точках, для которых эквивалентное напряжение больше предела текучести материала при каждом приближении, что увеличивает объем вычислений. К методам, свободным от указанного недостатка, относят методы начальных напряжений (упругих решений [24]) и начальных деформаций [4]. [c.97]

И.А.Биргер в работе [7] предложил другие методы линеаризации уравнений теории малых упругопластических деформащсй метод дополнительных деформаций и метод переменных параметров упругости. При линеаризации уравнений пластичности методом дополнительных деформаций предполагается, что в эквивалентном упругом теле напряжения совпадают с напряжениями пластического тела, а упругие характеристики соответствуют первоначальным упругим характеристикам. Такая замена возможна, если в эквивалентном упругом теле имеются начальные деформации типа температурных деформаций. Эти неизвестные начальные (дополнительные) деформации определяются последовательными приближениями. [c.231]

Метод переменных параметров упругости заключается в том, что пластическое тело заменяется эквивалентным упрутйм, имеющим одинаковые с пластическим телом деформации и напряжения, что возможно, если эквивалентное упругое тело имеет переменные параметры упругости (для изотропного тела - переменные модуль упругости и коэффициент Пуассона). Для определения первоначально неизвестных переменных параметров упругости также используют последовательные приближения. [c.231]

Никишков Г. П. Метод эквивалентного объемного интегрирования для расчета параметров механики разрушения несимметричных трещин.— Препринт МИФИ, 031-87, 1987.-20 с. [c.382]

В двух последующих параграфах будет рассмотрен метод малого параметра для течений при малых числах Кнудсена. К методу же малого параметра для больших чисел Кнудсена при изложении общих методов решения полного уравнения Больцмана больше возвращаться не будем, так как специальный вид интеграла столкновений модельного уравнения при изложении метода не имеет какого-либо значения. В 6.5 будет показана эквивалентность этого метода некоторому методу последовательных приближений. [c.132]

Метод этектроакустических аналогий основан иа том, что характеристики акустической колебателыюй системы можно сопоставить с определенными эквивалентными параметрами электрической колебательной цепи и для решения задач ультраакустнки использовать затем известные уравнения и результаты электродинамики [69, 70]. Такой метод значительно упрощает, например, анализ собственных и вынужденных акустических колебаний слоя (пластины) при условии излучения им ультразвука в прилегающую среду с конечным волновым сопротивлением. Поскольку же для излучения и приема ультразвука преимущественно используются электроакустические преобразователи, в которых электрическая энергия непосредственно преобразуется в акустическую и наоборот (например, на основе прямого и обратного пьезоэлектрического эффекта), то метод электроакустических аналогий вообще широко и плодотворно используется в ультраакустике для расчета таких преобразователей, и с ним поэтому стоит познакомиться. [c.183]

Лофтин и Уилсон [8] разработали теоретический метод быстрой оценки положения точки отрыва двумерного ламинарного пограничного слоя газа. Они обобщили упрощенное решение Денхоффа для жидкости [9], используя преобразование координат Стюартсона [10], выражающее параметры ламинарного слоя газа через эквивалентные параметры ламинарного слоя жидкости. [c.233]

Следует особо отметить, что большинство приближенных методов исследования устойчивости регулирования нелинейных систем Б. В. Булгакова, А. Пуанкаре, Ван-дер-Поля, Л. С. Гольдфарба, Е. П. Попова, изображающих амплитудных кривых К. Магнуса, эквивалентного комплексного коэффициента усиления и другие базируются на методах малого параметра А. Пуанкаре и гармонического баланса Н. М. Крылова и Н. Н. Боголюбова. [c.59]

Метод Ч. э. особеипо эффективен при рассмотрении преобразователей с сосредоточенными параметрами. В случае систем с распределенными нараметрами, ирименение его возможно литпь после введения пек-рых эквивалентных параметров, с помощью к-рых преобразователь формально сводится к системе с сосредоточенными параметрами (см. также Электро-акустические преобразователи). [c.415]

При выборе двигателей для крановых электроприводов наиболее сложным является расчет их мощности по условиям теплового режима. Вследствие неопределенности режима работы специфические особенности крановых машин, как машин закрытого исполнения, характеризуемых повышенными постоянными потерями и изменением условий вентиляции при регулировании, приводят к большим погрешностям яри расчете теплового режима двигателя по общепринятым методам эквивалентного тока или момента. Эти методы являются достоверными только тогда, когда фактическая продолжительность включения равна номинальной, а число включений и энергия постоянных потерь в цикле соответствует номинальным расчетным параметрам. Постоянные потери непосредственно определяются продолжительностью ВКЛЮЧ01ШЯ, и их учет особенно важен для закрытых не-обдуваемых машин, поскольку для вентилируемых машин при увеличении продолжительности включения од- [c.187]

Первые теоретические работы по преобразователям ПАВ основывались на методе эквивалентных схем Мэзона [ 164—166]. Все такие схемы получены из одномерных моделей, и условия их применимости к реальным структурам оставались совершенно неясными. В большинстве более поздних работ [63, 167—169] фактически использовался метод последовательных приближений по малому параметру пьезосвязи (или (Ут —Сначала предполагается, что связь отсутствует и решается двумерная электростатическая задача, а затем в первом порядке теории возмущений находится упругое и вторичное электрическое поле. В частности, для бесконечной периодической решетки [63, 167], двухштыревого преобразователя [63] получены точные решения и найдена электростатическая емкость преобразователей. Позднее Горышник и Кондратьев [65] показали, что двумерная электростатическая задача может быть точно решена при произвольном числе электродов методом Келдыша — Седова [ 1831. [c.163]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...