Метод эквивалентной длины

В методе эквивалентной длины под последней понимается длина участка с равномерным энерговыделением, имеющего ту же критическую мощность, что и участок длиной г с неравномерным энерговыделением [c.82]

Метод эквивалентной длины. В основу этого метода положено понятие эквивалентной длины, Под Которой понимается длина участка с равномерным подводом тепла, имеющего ту же критическую мощность, что и замещаемый им участок длиной 2 с неравномерным тепловыделением. Геометрия канала и параметры потока на входе в обоих случаях одинаковы [c.87]

Местные сопротивления при больших и малых числах Рейнольдса. Метод эквивалентной длины [c.58]

Потери давления в гидролиниях на трение по длине и в местных гидравлических сопротивлениях определяются по формулам, приведенным в гл. 4, а именно на трение при ламинарном, режиме — по закону Пуазейля (4.1), при турбулентном режиме — по формуле Дарси (4,2) в местных гидравлических сопротивлениях — по формуле Вейсбаха (5.36) или методом эквивалентных длин (см. 5.5). [c.300]

Задача решается методом последовательных приближений. В случае ламинарного режима расход определяется из формулы (IX-22), в которой последовательными приближениями уточняются выбранные значения эквивалентных длин местных сопротивлений и приведенной длины трубопровода L. [c.237]

Решение при ламинарном режиме течения и замене местных сопротивлений эквивалентными длинами задача решается просто. Используя уравнение (15.2), в уравнении (15.1) оставляют одну скорость, например, в конечном сечении. Затем по этой скорости определяют значение расхода. При турбулентном режиме течения задачу целесообразно решать методом простой итерации, преобразовав уравнение (15.1) следующим образом [c.142]

При подсчете общих потерь напора в системе гидропривода для учета местных потерь обычно пользуются методом эквивалентных трубопроводов, заменяя потерю напора в каком-либо местном сопротивлении равной потерей напора в трубопроводе определенной длины и диаметра, т. е. [c.124]

Таким образом, для всех подобных схем оказывается возможным матричное описание. Однако нередко оно вовсе и необязательно. Дело в том, что те же призмы и дифракционные решетки размещают почти всегда в резонаторах, эквивалентных плоскому (именно такие и изображены на рис. 4.9) плоские резонаторы обладают более высокой, чем устойчивые, чувствительностью по отношению к малым разъюстировкам, что обеспечивает лучшую спектральную селективность. Анализировать же резонаторы, эквивалентные плоским, удобнее всего с помощью изложенного в предыдущем параграфе метода эффективной длины. [c.227]

Здесь v=p/W, К( ) —коэффициент интенсивности напряжений в вершине краевой трещины эквивалентной длины X=h/W в компактном дисковом образце, рассчитанный методом граничной коллокации [162] [c.167]

Задача 2. Пусть при той же схеме трубопровода (см. рис. 72) требуется определить расход жидкости по заданному перепаду напоров ДЯ (потери напора можно не учитывать в местных сопротивлениях или их можно выразить через эквивалентную длину). Так как расход жидкости будет зависеть от режима движения жидкости, который заранее не известен, задачу решают методом последовательных приближений. Для этого в формулу (112) подставляют значения коэффициентов т, п и А, взятые из табл. 10. Предполагается, что известны режим движения жидкости и зона сопротивления (для турбулентного режима). Признаком вероятности ламинарного режима служит высокая вязкость жидкости, зоны вполне шероховатых труб (квадратичный закон сопротивления)—малая вязкость жидкости (вода, бензин) и значительная шероховатость стенок трубы. [c.139]

Согласно закону эквивалентности Эйнштейна в случае фотохимич. реакции на каждый поглощенный квант света приходится 1 реагирующая молекула в случае Ц. р. на каждый поглощенный квант света реагирует v молекул. Число V, называемое квантовым выходом фотохимич. реакции, определяет собой длину цепи. Этим методом определена длина цепи следующих реакций [c.368]

Метод эквивалентной трубы. Идея метода эквивалентной трубы заключается в замене расчета канала расчетом эквивалентной трубы, которая имеет такое же гидравлическое сопротивление, такую же длину /, и в ней протекает такая же жидкость и с той же скоростью, что и в канале. Метод эквивалентной трубы можно использовать при достаточно больших числах Рейнольдса, когда распределение скорости в турбулентном ядре течения можно приближенно рассматривав в качестве равномерного и когда толщина гидродинамического пограничного слоя бр, на который приходится основная доля изменения скорости от нуля на стенке до скорости в турбулентном ядре, пренебрежимо мала по сравнению как с радиусом кривизны периметра сечения р в любой его точке, так и с длиной нормали Ам также в любой точке периметра. Под длиной нормали здесь подразумевается расстояние от точки периметра, в которой восстановлена нормаль, до точки пересечения этой нормали с периметром. (Сечение представляет собой замкнутую односвязную область.) Следовательно, метод эквивалентной трубы можно использовать при выполнении сильных неравенств [c.293]

Основным фактором при оценке и построении численных методов является, очевидно, анализ ошибок конечно-разностного аналога, В обычных учебниках ошибки конечно-разностных уравнений классифицируются как ошибки округления и ошибки аппроксимации. Ошибки округления обусловлены конечностью длины слова у электронных вычислительных машин при представлении чисел в форме с плавающей запятой. Длина слова, или число значащих цифр, может быть только целым в системе счисления ЭВМ (обычно 2, 8, 10 и 16). Для современных американских ЭВМ при использовании одного процессора эквивалентная длина слова в десятичной системе меняется от 7 до 14 значащих десятичных цифр. [c.168]

Исследования проводились на плоских моделях методов эквивалентных материалов [11]. Размеры моделей длина 2,7— 3 м, высота 1,3—1,8 м, ширина 0,25 м. Максимальные размеры выработок 0,5X0,6 м. [c.96]

Рассмотрим впускную систему. Имея в виду неодинаковые проходные сечения органов газораспределения и трубопроводов, заменим трубопровод, имеющий сечение /к, трубопроводом с сечением /, , равным сечению впускных органов (эквивалентным в отношении влияния на процесс). Изложенный ниже метод определения длины такого трубопровода справедлив и для трубопроводов с переменным по длине поперечным сечением. [c.120]

Попробуем провести простую оценку чувствительности метода. Если на пути одного луча вставить в кювету длиной 1, наполненную газом с показателем преломления ni, а на пути другого — эквивалентную кювету, наполненную другим веществом с показателем преломления П2, то появится дополнительная разность хода д = Zi n,i — П2) Следовательно, произойдет сдвиг интерференционных полос. Охарактеризуем этот сдвиг дробью т, показывающей, на какую часть одного порядка интерференции сместились интерференционные полосы. Тогда Д = т Х. Измеряя сдвиг т, определим Д . Например, полосы сдвинулись на 0,1 порядка интерференции, т.е. т = 0,1. Теперь оценим Ап = Д /Zi. Обычно одна из кювет служит контрольной (проводятся относительные измерения). Для простоты будем считать 2=1 (вакуум) и определим Ап из соотношения Д = i(ni — 1) = 1 Ап. При = 10 см т = 0,1 X = 5 10" см получим Ап = т к11 = 5 10 , т.е. можно измерить изменение показателя преломления в шестом знаке после запятой. [c.223]

Методы, указанные в предыдущем параграфе, позволяют исследовать характер спектра рентгеновского импульса даже в том случае, когда импульс является белым , т. е. дает сплошной спектр. Такой характер имеет спектр рентгеновских лучей, получающихся в обычных условиях в рентгеновской трубке при торможении электронов ударами об анод. Изменение скорости электрона происходит при этом случайным путем, и образующееся излучение представляет совершенно неправильный импульс, эквивалентный совокупности разнообразных, длин волн. Однако наряду с такими импульсами появляется и гораздо более монохроматическое излучение. При бомбардировке анода электронами определенной скорости наблюдается следующее явление при некоторой их скорости, величина которой определяется веществом анода, последний становится источником [c.412]

Действующие на единичной длине и вызывающие деформацию кромки меридиональный момент М и направленную по радиусу силу можно определить, если пренебречь кривизной оси спиральной камеры (полагая на единичной длине ось прямой) и использовать известный метод определения напряжений в заделке кромки цилиндрической оболочки [56]. За радиус такой эквивалентной оболочки принят Га = 7 /sin 0. [c.66]

Метод приближения функций при синтезе направляющих механизмов основывается на возможности получения достаточно простых аналитических выражений отклонения от заданной функции. За исключением синтеза прямолинейно-направляющих механизмов, для вычисления искомых параметров используется обычно взвешенная разность, для вывода которой используется прием, сходный с приемом графического поиска. С этой целью шарнир в точке С размыкается, и точка перемещается по заданной кривой (см. рис. 119). Тогда точка С, принадлежащая шатуну, описывает некоторую кривую, которая должна быть приближена к дуге окружности. Этим приемом задача о приближении шатунной кривой (кривой шестого порядка) к заданной кривой заменяется эквивалентной задачей о приближении кривой, описываемой точкой С, к дуге окружности. В качестве взвешенной разности принимается разность квадратов длины с звена D и переменного расстояния Сф от точки С (при разомкнутом шарнире С) до точки D [c.390]

Как было показано выше, при составлении эквивалентной схемы конвейера в период запуска необходимо учитывать распределенную массу цепи, применяя метод Рэлея. Но для этого нужно знать закон изменения деформаций по длине цепи в случае ее статического деформирования. Поскольку при рассматриваемом случае запуска основные усилия приложены к противоположным концам конвейерной цепи (к турбинным колесам муфт), можно считать, что статические деформации цепи изменяются по трапецеидальному закону. [c.174]

Использование метода приведения при исследовании сложных конструкций. Изложенный выше подход может быть использован для приближенного исследования демпфирующих свойств сложных конструкций. Для этого необходимо знать частоту колебаний, характеристики демпфирования и форму колебаний при заданном резонансе. Эти сведения можно получить либо экспериментально, либо аналитически. Зная форму колебаний, можно найти соответствующую длину волны. Полученные данные затем используются независимо от того, какие уравнения применяются (описывающие балки или пластины) для вычисления эквивалентной толщины конструкции, которая будет иметь ту же резонансную частоту колебаний. Результирующая эквивалентная толщина конструкции затем используется для определения влияния применяемого демпфирующего устройства. [c.275]

Расчетная схема группового соединения и обилий метод рас-чета. Рассмотрим групповое соединение (рис. 3.34). Предположим для простоты, что соединение имеет плоскость симметрии. Промежуточную деталь (фланец) заменим, как указывалось выше, втулками, связанными абсолютно жесткой диафрагмой. К диафрагме приложим внешние нагрузки (изгибающий момент и растягивающую силу F), Считаем также, что для /-го болта (шпильки) с площадью сечения и длиной /ог эквивалентная втулка имеет площадь /le, а диафрагма присоединена на расстоянии от заделки. Если перемещение диафрагмы вдоль оси болта то сила, с которой диафрагма действует на /-е соединение, [c.51]

По материалам ВНИИПТМАШ рекомендуется определение потерь в коленах производить по методу эквивалентных длин, горизонтальных участков. Для кусковых материалов (щебень, yrojib и др.) [c.1153]

И. С. Сегаль [16] при подсчетах методом эквивалентных длин потерь давления в отводах или коленах с углом поворота ф = = 90° рекомендует пользоваться табл. 10. [c.80]

Использз я для подсчета местных потерь нйпора метод эквивалентных длин при ламинарном режиме движения, мы тем самым принимаем линейный закон сопротивления, а при турбулентном режиме — закон, который имеет место для потерь напора на трение по длине. Пользуясь этим методом, можно расчет потерь напора в трубопроводе производить по суммарной длине действительных и эквивалентных участков трубопровода. [c.97]

ВНИИПТМАШ рекомендует определение потерь в коленах производить по методу эквивалентных длин горизонтальных участков. Для кусковых материалов (щебень, уголь и др.) эквивалентные коленам длины горизонтальных труб приведены нияге [c.39]

Э. как самостоят, раздел прикладной акустики сложилась в 1-й пол. 20 в. Первые работы по расчётам электроакустич. преобразователей относятся к кон. 19 — нач. 20 вв. и связаны с развитием телефонии, исследованиями колебаний пьезоэлектрич. и магнитострикц. резонаторов. Существенным для прогресса Э. явилось создание метода электроакустич. аналогий и эквивалентных схем, использование метода электромеханич. многополюсников и метода эквивалентных схем для систем с распределёнными параметрами, амплитуда колебаний к-рых существенно зависит от их координат аналогично электрич, длинным линиям (см. Линии передачи) и волноводам. [c.516]

Следовательно, описание процессов переноса, протекающих в пористых средах, может быть сделано посредством введения понятия эквивалентной гомогенной среды, характеризуемой эффективными параметрэми. Как недавно было показано экспериментальными исследованиями СР, эвтектических сплавов систем Zn- d и Zn—РЬ, это описание является достаточно точным, если только диаметры пор малы по сравнению с характерными длинами процессов [27, 28]. В структуре же заэвт ктических по цинку сплавов появляются крупные (Ю см) первичные кристаллы цинка, на месте которых после их растворения образуются поры большого диаметра. При таком диаметре пор массоперенос обеспечивается конвективной диффузией, и метод эквивалентной гомогенной диффузионной среды становится непригодным. [c.42]

В последние десять — пятнадцать лет у нас в стране и за рубежом широкое развитие получили два прямых метода исследования задач дифракции. Один основан на приближенном решении строгого интегрального уравнения, полученного методами теории потенциала, а другой — на приближенном решении бесконечной системы обыкновенных дифференциальных уравнений с краевыми условиями на двух концах [47, 52, 206, 257, 258, 263 —265]. По эффективности эти методы эквивалентны методу частичных областей, приближенное решение обычно имеет относительную погрешность 2—5 %, а основные результаты в силу больших затрат машинного времени получены пока при 1/Х < 1,5, где I — характерный размер решетки. Построение строгого и эффективного решения задачи дифракции волн на эшелетте стало возможным благодаря использованию идеи частичного обращения оператора задачи. В [25, 58 при реализации этой идеи обращалась часть матричного оператора, соответствующая решетке из наклонных полуплоскостей [82, 83, 11, 112, 262]. Использование процедуры полуобращения в иной форме явилось предпосылкой для появления другого строгого метода [54, 266]. Ключевым моментом в нем является выделение и аналитическое обращение части решения, обеспечивающей правильное поведение поля вблизи ребер. Эффективности этих методов равнозначны, так как при одинаковых затратах машинного времени обеспечивают одинаковую точность окончательных результатов. Отметим, что применение метода работы [54] ограничено и пока не получило широкого развития на решетках другой геометрии, отличных от 90-градусного эшелетта. В то время как метод, развитый в [25, 58], привел к построению эффективных решений задач дифракции электромагнитных волн на эшелетте с несимметричными прямоугольными и острыми зубцами при произвольном падении первичной волны и любых соотношениях между длиной волны и периодом решетки. Результаты данной главы получены методом, приведенным в [25, 58]. [c.142]

Центр тяжести однородной правильной ломаной линии. Пусть дана правильная ломаная линия АВСОЕР и О — центр вписанной в неё окружности. Мы предположим, что линия АВСОЕР охватывает не более половины окружности (черт. 57). Проведя ось симметрии Ох, мы на основании рассуждений 29 заключаем, что центр тяжести должен лежать на этой оси. Определим его координату Заменим каждое колено (ЛБ,. .,) ломаной линии соответствующей эквивалентной точкой (О,. ..) и обозначим через I длину колена ломаной линии, через / — радиус вписанного круга, через п — число колен ломаной линии. Применяя метод эквивалентных точек и пользуясь формулами (6.15), по сокращении их на постоянную плотность мы будем иметь [c.100]

Метод эквивалентных параметров применяют в том случае, если нагрузка равномерно распределена вдоль линии. При этом распределительный фидер (или абонентскую линию) можно рассматривать как однородную линию, разомкнутую на конце с эквивалентной километрической проводимостью Уэк=Ул+ / н, где п — число сосредоточенных нагрузок на отрезке линии длиной 1 км. [c.389]

Метод пригоден только для контроля поверхностного слоя толщиной, соизмеримой с длиной рэлеевской волны. Его применение особенно целесообразно в случае, когда геометрия изделия не позволяет использовать эхо-метод или метод сквозного про-звучивания, когда коэффициент затухания или толщина изделия слишком велики. При определении упругой анизотропии он имеет преимущества по сравнению с другими методами, так как ультразвуковая волна распространяется вдоль поверхности, что эквивалентно смещению отраженного луча. Кроме того, нет необходимости преобразователи для возбуждения сдвиговых волн приклеивать к изделию, и процесс контроля можно автоматизировать. [c.288]

Эбботт и Браутман [1 ] продемонстрировали использование монотонного импульса для определения эквивалентных упругих постоянных композиций сталь — стекло и. -стекло — эпоксидное связующее. Этот метод применим, если длина участка нарастания напряжения и общая длина импульса велики по сравнению с размерами волокон, расстояниями между ними и поперечными [c.303]

Расчет конических колес педут ио среднему сечению, находящемуся на середине длины зубьев. При этом конические колеса заменяют эквивалентными цилиндраческими их диаметр начальной окружности и модуль равны диаметру начальной окружности и модулю в среднем сечении зуба конических колес, а профиль зубьев соответствует профилю приведенных колес, полученных разверткой дополнительного конуса на плоскость (рис. 66). Из иары сцепляющихся зубчатых колес рассчитывают меньшее (шестерню). Упрощенный метод расчета приведен в 1абл. 104—108. Обозначения, кроме особо оговоренных, те же, что и в табл. 54, [c.380]

Плоские и пространственные многопролетные трубопроводы. Метод расчета свободных колебаний многопролетного трубопровода базируется на предположении, что каждый его пролет совершает колебания приблизительно с такой же частотой, как и у наиболее длинного пролета с упругозакрепленными концами. Поэтому частоту свободных колебаний всего трубопровода можно определять, рассматривая лишь наиболее длинный пролет, а влияние отброшенных пролетов учитывается введением эквивалентных жесткостей. При этом будем считать, что данный пролет трубопровода расположен между двумя соседними неподвижными опорными устройствами действие же подвижных опорных устройств учитывается введением сосредоточенных эквивалентных сил. [c.199]

Дальнейшее развитие этот метод получил в работах [[104, 105] путем введения коэффициента жесткости защемления К в расчетные соотношения и учета реального распределения температур по длине образца на основе условия эквивалентности (равенство температурных деформаций реального и равномерно нагретого образцов Д/т = Д/т- Преобразуя соотношение/( = Д/т/А/м для эквивалентного образца длиной /э, справедливое в любой момент времени температурного цикла в виде [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...