Внешняя нагрузка и ее особенности

Внешняя нагрузка и ее особенности [c.23]

Особенности и детали пластического течения у конца разреза определяют условия превращения его в трещину ) и законы ее дальнейшего развития. Поэтому очень важно иметь правильное представление о форме и размерах пластической зоны, об интенсивности деформаций в ней и об эволюции этих величин в процессе роста внешней нагрузки и распространения трещины. [c.210]

Коренной (главный) вал шахтной подъемной машины воспринимает всю внешнюю нагрузку и передает ее через подшипники на фундамент. В процессе эксплуатации на коренном валу создаются внезапные нагрузки, возникающие при срабатывании аварийного тормоза, во время загрузки подъемных сосудов на весу и резком снятии их с посадочных мест и т. д. Особенно опасны аварийные нагрузки из-за пере-подъемов и ударов сосудов, вышедших из направляющих проводников, [c.105]

Характерной особенностью этих результатов является то, что в плоском элементе любой формы из однородного линейно-упругого материала распределение напряжений вблизи вершины плоской трещины с острым концом (т. е. при г, малых по сравнению с а) определяется формулами (3.21) — (3.35). Таким образом, трещина создает свое собственное поле напряжений, которое отличается от поля напряжений у вершины другой трещины лишь масштабным коэффициентом К. Этот масштабный коэффициент К, называемый коэффициентом интенсивности напряжений, зависит от внешней нагрузки и геометрии пластины, включая размер тре- [c.66]

Особенности и детали пластического течения у конца разреза определяют условия превращения его в трещину, способную расти, и законы ее дальнейшего развития. Поэтому очень важно иметь правильное представление о форме и размерах пластической зоны, об интенсивности деформаций в ней и об эволюции этих величин в процессе роста внешней нагрузки и распространения трещины. Указанные характеристики пластической зоны у конца трещины служат обоснованием для построения некоторых моделей трещин. [c.118]

Расчеты на прочность и жесткость, проведенные в предыдущих главах, делались в предположении, что при деформации конструкции между внешними нагрузками и вызываемыми ими внутренними силами упругости имела место устойчивая форма равновесия, т. е. такая, при которой малым возмущающим воздействиям соответствуют малые отклонения статически нагруженной конструкции от первоначальной формы. Нагрузки, при которых происходит потеря устойчивости, называют критическими, а соответствующие состояния — критическими состояниями. Опасность потери устойчивости особенно велика [c.322]

В обш,их векторных уравнениях равновесия и движения характер поведения внешней нагрузки при выводе уравнений роли не играет. Поведение внешней нагрузки играет суш,ественную роль при записи уравнений, связанных с конкретными базисами, например с базисами е,- или ij- , и особенно при записи уравнений в скалярной форме, которая используется при численных методах решения. Если внешняя нагрузка мертвая и уравнения равновесия стержня записываются в проекциях на неподвижные (декартовы) оси в базисе iy , то проекции сил <7 , [1 не зависят от деформированного состоя- [c.24]

Чем дальше расположены сечения I или II от уступа АВ, тем равномернее распределяется напряжение растяжения по поперечному сечению. В этом примере проявляется общая закономерность, известная как принцип Сен-Венана напряженное состояние упругого тела па достаточном удалении от места приложения внешней нагрузки не зависит от способа ее приложения. В отношении влияния местных особенностей формы аналогично можно сказать, что напряженное состояние упругого тела на достаточном удалении от местной особенности формы будет таким же, как и при отсутствии этой особенности. [c.164]

Установление на основе анализа ряда исследований этой особенности распределения остаточных напряжений позволило И. В. Кудрявцеву предложить следующую схему перераспределения напряжений при образовании усталостной трещины (рис. 10), объясняющую остановку развития усталостной трещины в этом случае. Если представить эпюру распределения остаточных напряжений в поверхностно наклепанной детали с концентратором напряжений кривой 1 (рис. 10, а), а эпюру распределения растягивающих напрял<ений от внешней нагрузки — кривой 2, то эпюра суммарных напряжений изобразится кривой 3. Суммарные напряжения в этом случае имеют максимум у вершины концентратора. Возникновение усталостной трещины при таком характере распределения суммарных напряжений и распространение ее на глубину h вызовут перераспределение напряжений (рис. 10,6). Эпюра остаточных напряжений (кривая /) останется без изменения, так как появившаяся трещина, полностью лежащая в области сжимающих напряжений, не вызовет разгрузки прилегающей к ней зоны. Растягивающие напряжения от внешней нагрузки будут сняты на всей глубине /г трещины, а максимум их переместится к вершине трещины (кривая 2). Перераспределение суммарных напряжений (кривая 3) приводит к тому, что их величина у вершины трещины оказывается существенно более низкой, чем соответствующее суммарное напряжение у вершины концентратора до появления трещины. Иными словами, напряженное состояние в опасной зоне с образованием трещины становится более благоприятным, чем до ее образования. [c.25]

При рассмотрении влияния факторов конструктивного характера на ремонтопригодность машин необходимо учитывать, что конструктивные решения, принимаемые на этапе создания машины, предопределяют не только свойства ее конструкции, но и характер их проявления при изготовлении и эксплуатации. Влияние конструктивных особенностей машины при ее изготовлении проявляется преимуш,ественно в величине затрат на обеспечение требуемых свойств в определенных организационно-технических условиях производства. Несколько иначе обстоит дело с проявлением конструктивных особенностей машины в процессе эксплуатации. Они, в первую очередь, проявляются в характере реакции конструкции на действующие нагрузки и внешние воздействия. Количественной мерой реакции конструкции машины на указанные воздействия является интенсивность изменения характеристик машины в процессе эксплуатации. [c.25]

Далее важным фактором оценки обстановки являются внешние условия работы турбоустановки. Без учета влияния особенностей несения нагрузки турбоагрегатом и работы турбоустановки, без учета возможных отклонений параметров пара, температуры охлаждающей воды и т. п. невозможно правильно судить о конкретной обстановке. Важно также состояние турбоустановки и ее элементов в данный момент и ожидаемые изменения этого состояния. Совершенно обязательно знать точные величины наивыгоднейших показателей работы и допустимые границы их отклонения. Необходимо, однако, учитывать, что условия работы (внешние условия и состояние) всегда корректируют указанные нормативы и границы их допустимых отклонений. Например, давление в контрольной ступени имеет различную наивыгоднейшую величину и пределы допустимых отклонений не только при различных режимах работы (конденсационный режим, режим отбора), но даже при изменениях нагрузки и других условий. [c.13]

Влияние этих факторов особенно значительно для деталей машин, работающих на изгиб, кручение, т.е. когда напряжения максимальны на поверхности (валы, оси, зубчатые колеса и др.). Упрочненный поверхностный слой в виде жесткой оболочки затрудняет выход дислокаций на поверхность и тем самым препятствует развитию на ней повреждений и образованию трещин усталости. Этому же способствуют и остаточные напряжения сжатия. Суммируясь с напряжениями от внешней нагрузки, они уменьшают на поверхности неблагоприятные напряжения растяжения. [c.278]

В зимний период при промерзании основания происходит повышение его сопротивляемости самолетным нагрузкам, увеличивается несущая способность. В периоды оттепелей и слабых морозов, когда промерзание приостанавливается, под покрытием интенсивно накапливается влага. Особенно заметен этот процесс в весеннее время при оттаивании грунтов в основании покрытия. Переувлажнение грунта приводит к понижению его сопротивляемости внешним нагрузкам. Таким образом, прочность грунтов в основаниях покрытий меняется в течение года в зависимости от изменения их влажности, которая, в свою очередь, связана с температурой. Поэтому определение тепловлажностного состояния оснований аэродромных покрытий является важной задачей, и ее решению всегда уделялось большое внимание [80, 90, 91, 207]. [c.84]

При включении двигателя в сеть в обмотках статора возникает вращающееся магнитное поле, наводящее в обмотке ротора электродвижущую силу, которая создает в цепи ротора ток. В результате взаимодействия вращающегося магнитного поля статора и магнитного поля ротора двигатель развивает некоторый движущий момент, который зависит от скорости вращения ротора. Существенная особенность асинхронного двигателя состоит в том, что ток в цепи ротора возникает только в том случае, если скорость вращения ротора двигателя меньше скорости вращающегося магнитного поля статора. С другой стороны, движущий момент двигателя определяется величиной тока ротора. Поэтому при наличии на валу двигателя некоторой внешней нагрузки (момента сил сопротивления) ротор вращается медленнее магнитного поля статора, т. е. асинхронно. [c.98]

Анализ формулы (51) показывает, что наиболее существенно коэффициент внешнего трения в подшипнике скольжения с мягким вкладышем зависит от шероховатости поверхности вала и параметров то и Р, характеризующих физико-химическое состояние поверхностей трения. В мень-шей степени коэффициент трения (а при неизменно. значении нагрузки и момент силы трения) зависит от параметров, характеризующих конструктивные особенности подшипников скольжения. Причем зависимость / от Г], I, е. б имеет экстремум. [c.164]

В обычных условиях сварочные напряжения и местные пластические деформации проявляются совместно. Но в некоторых случаях, при сварке в жестком закреплении (например, при сварке монтажных стыков), а также при умышленном применении искусственных способов создания остаточных напряжений, районы действия остаточных напряжений и местных пластических деформаций могут оказаться разделенными. Тогда влияние остаточных напряжений на прочность будет заметным, особенно если возможно хрупкое разрушение конструкций. При этом, в зависимости от сочетания остаточных напряжений и напряжений от внешней нагрузки, могут быть случаи как снижения прочности, так и ее повышения. [c.132]

Внешняя нагрузка, прилагаемая к твердому телу при его деформировании средствами обработки, изменяется во времени и, следовательно, зависит от скорости перемещения рабочего органа КПМ, на котором закрепляется подвижная часть штампо-вой оснастки. Эту скорость называют скоростью деформирования. Изменение скорости деформирования во время обработки заготовки зависит не только от особенностей кинематики привода рабочего звена (ползуна) главного исполнительного механизма (ГИМ) КПМ и частоты вращения его ведущего звена (кривошипа), но и от сопротивления образца деформации. Очевидно, что и изменение удельного смещения объема заготовки (степени деформации) также происходит во времени. Такое изменение степени деформации е в единицу времени г называют скоростью деформации, т.е. [c.17]

В отличие от общего заводского расчета принципиальной тепловой схемы в расчете схемы конкретной электростанции учитываются местные ее особенности величина энергетической нагрузки, схема отпуска тепла, величина внутренних и внешних потерь кон- [c.156]

Однако в условиях эксплуатации деталей, в результате наличия надрезов, перекосов, влияния среды и т.п., стадия разрушения (т.е. возникновение и развитие трещины) появляется задолго до исчерпания несущей способности (до максимальной величины нагрузки, выдерживаемой деталью). При этом прочность материала (детали в идеализированных условиях) недоиспользуется или даже не используется вовсе. Длительность процесса разрушения (роста трещины) до полного разрушения занимает значительную часть жизни детали, доходя до 90% и выше. Главное - темп роста трещины, а не факт ее наличия. Поэтому для повышения прочности необязательно повышать среднее сопротивление отрыву - достаточно регулировать процесс появления и, в особенности, развития трещин. В конструкциях применяют различные препятствия, тормозящие развитие трещин и сигнализирующие об их появлении, а также дополнительные элементы конструкции, берущие на себя часть нагрузки при уменьшении жесткости от возникшей трещины. Необходимо развивать методы расчета, пути распространения трещины (траектории трещины), связи ее размеров с внешней нагрузкой и кинематические характеристики движения конца трещины. [c.118]

Сопротивление металлов или сплавов микропластической деформации принято характеризовать величиной предела упругости, т, е, напряжением, которое возникает от приложенной внешней нагрузки и вызывает минимальную относительную пластическую деформацию, В ряде случаев эта характеристика является более чувствительной к объемному или поверхностному структурному состоянию металлов или сплавов, чем другие механические характеристики, например предел текучести. Именно на ранних стадиях деформирования могут проявляться особенности строения микрообъ- [c.38]

Наряду с конструктивными методами снижения нолп1нальных и местных напряжений существует обширный арсенал технологических способов упрочнения элементов машин (табл. 12). Наиболее распространенной является закалка деталей машин. Она обеспечивает общее упрочнение деталей, повышение их износостойкости, надежности прессовых соединений. В частности, ее разновидность — сорбитизацию — процесс с образованием структуры сорбита, эффективно используют для упрочнения крановых колес. В части увеличения усталостной прочности и износостойкости эффективны также поверхностная закалка, химико-термическая обработка, пластическое деформирование (наклеп) поверхностей и термомеханическая обработка (ТМО). Два первых процесса имеют ряд общих особенностей а) упрочнению подвергается неглубокий поверхностный слой 1материала деталей, а глубинные слон не претерпевают существенных превращений, благодаря чему металл сердцевины остается вязким, что обеспечивает высокую несущую способность детали при ударных нагрузках б) в упрочненном поверхностном слое возникают значительные сжимающие остаточные напряжения, что ослабляет влияние концентрации напряжений от внешней нагрузки и повышает сопротивление детали усталостному разрушению. [c.51]

НДС, что соответствует условию Т =1 с [J рассчитывается с учетом кинетической энергии по формуле (4.81)], осуществлялись старт трещины и ее распространение в условиях возрастания внешней нагрузки (рис. 4.29,а). Критерием продвижения трещины является соблюдение автомодельности НДС в ее вершине, которое осуществляется путем выбора СРТ v dLldx. Расчет НДС осуществлялся МКЭ в динамической упругопластической постановке, моделирование развития трещины производилось в соответствии с методом, изложенным в подразделе 4.3.1. Кинетика НДС, v и Г -интеграла, вычисленного для различных типов контуров интегрирования, представлена на рис. 4.29. Видно, что для обеспечения условия автомодельности НДС в вершине движущейся трещины скорость ее роста v должна непрерывно возрастать (при данном характере нагружения). Зависимости T AL) имеют те же особенности, что и в случае квазистатического нагружения. Наиболее стабильное поведение имеет величина Т, что позволяет использовать ее [c.263]

Излагаемая теория основана на решении, удовлетворяющем уравнениям линейной теории упругости и внутренне непротиворечивом, т. е. удовлетворяющем всем внешним краевым условиям и условиям непрерывности на поверхностях раздела. Будет показана взаимосвязь между результатами настоящей работы и другими определяющими соотношениями для слоистых композитов, соответствующими более частным классам материалов. Особенно важно доказательство того, что определяющие уравнения классической теории слоистых материалов, разработанной Ставски [22] и Донгом с соавторами [5], а также уравнения, предложенные Чау с соавторами [4] и Хорошуном [10], после исправления некоторых мелких ошибок в работе [10] непосредственно следуют из представленных здесь общих результатов при частном виде нагрузки и условиях симметрии, принятых в указанных выше работах. Наконец, приведем данные, подтверждающие справедливость определяемого нами поля напряжений всюду вне узких областей пограничного слоя, изложив содержание работы Пайпса и Пагано [17], в которой рассматриваются возмущения типа пограничного слоя вблизи свободного края. [c.39]

В окрестности дефекта на поверхности раздела в нагруженном композиционном теле локальные напряжения резко возрастают, особенно около границ дефекта. Если уровень локальных напряжений достаточно высок, то дефект становится неустойчивым и может развиться до столь больших размеров, что тело разрушится. При исследовании динамических задач теории упругости было установлено, что динамическая концентрация напряжений выше концентрации, рассчитанной для соответ-ствуюш,ей статической задачи. Вследствие этого может оказаться, что дефект на поверхности раздела будет развиваться или нет в зависимости от того, прикладывается ли внешняя нагрузка внезапно, скачком, или же возрастает постепенно. Распространение дефекта вдоль поверхности раздела двух соединенных упругих тел с различными упругими константами и различными плотностями изучалось в работе Брока и Ахенбаха [17]. Было установлено, что развитие дефекта вызвано концентрацией напряжений, возникающей в тот момент, когда система горизонтально поляризованных волн достигает границы дефекта. Предполагалось, что разрыву адгезионных связей предшествует течение в слое, связывающем тела в единую систему. Была вычислена скорость перемещения переднего фронта зоны течения для различных значений параметров, определяющих свойства материала, и различных систем волн. Оказалось, что по достижении критического уровня пластической деформации происходит разрыв материала на заднем фронте зоны течения. [c.387]

Анализ полученных ранений и выбор затяжки соединений. 1. С увеличением податливости болта 2 и уменьшением податливости деталей 2д уменьшается х и приращение нагрузки болта Р [см. формулу (1.25)]. Эту зависимость выгодно используют на практике и особенно при переменной внешней нагрузке Р. Например, при изменении внешней нагрузки Р от нуля до максимума (рис. 1.24) в суммарной нагрузке болта Р изменяется только составляюшая Рб (по тому же закону, что и Р). Как правило, 2д значительно меньше Хб, поэтому Рб значительно меньше Р. От переменной составляюшей Рб зависит сопротивление болта усталости. Применение упругих болтов (рис. 1.25) является хорошей защитой от усталостного разрушения. Опасным сечением для прочности стержня является сечение по внутреннему диаметру резьбы [см. формулу (1.16)]. Учитывая отсутствие концентрации напряжений в ненарезанной части стержня, ее диаметр можно выполнить меньше d (рис. 1.25, а) или просверлить здесь отверстие (рис. 1.25, 6). При этом болт будет равнопрочным, а его податливость увеличится. [c.40]

Жесткость внешнего пути (через болт), очевидно, мала по сравнению с жесткостью внутреннего пути и из приведенного выше уравнения можно видеть, что через болт передается лишь небольшая доля внешней нагрузки, остальная часть ее воспринимается уменьшением давления на поверхности контакта. Это следует учитывать при проектировании, делая болты, гайки и шайбы малой жесткости (податливыми), а соединяемые элементы-жесткими. Особенно важно, чтобы никаких податливых или мягких прокладок не помещалось между поверхностями контакта, а также, чтобы соединяемые элементы не обладали никакой пружинностыо , которая потребовала бы натяжения болтов, чтобы выбрать зазор между поверхностями соприкосновения элементов. [c.326]

Решающую роль резонансных явлений в формировании энергетической картины, представленной на рис. 102, подчеркивают данные расчетов для второго случая нагружения в (4.1). Как указывалось выше, самоуравновешенность внешней нагрузки является достаточной для устранения особенностей в выражении для потока мощности. В связи с этим все кривые на рис. 103, характеризующие зависимость от частоты вклада отдельных мод в общий поток мощности, являются очень плавными Сравнение данных рис. 99 и 102, с одной стороны, и рис. 103 — с другой, свидетельствует о том, что характер волнового движения в слое на больших расстояниях от места приложения нагрузки существенно зависит от способа ее распределения по поверхности. В том частотном диапазоне, где существует только одна распространяющаяся мода, используя понятие энергетической эквивалентности нагрузки, также можно говорить о существовании некоторого динамического аналога принципа Сен-Венана. [c.263]

Плоское напряженное состояние. По тем же причиняй, что и обсужденные выше, решения будут точными, есЛи на повёрхно-. хтях имеются такие напряжения а, которые делают деформацию бг равной нулю, равномерно распределенной или же линейно из-меняюш ейся по ж и z/. В этом случае так как поверхности большинства аналогично нагруженных листов остаются плоскими, то их можно, было бы состыковать вместе и образовать таким об- разом длинное цилиндрическое тело, на которое действуют приложенные по его поверхности и лежаш ие в плоскостях поперечных сечений нагрузки, равном ерно распределенные вдоль направления z полосы скрепляются вместе, и напряжения Ог образуют пары действие — противодействие на соединяемых поверхностях, так что на крайних поперечных сечевиях следует -приложить только внешние нагрузки, эквивалентные напряжению о . Если при преобладающем влиянии особенных граничных условий наг-ру ки на концевых сечениях имеют различное, но статически эквивалентное распределение, то, согласно принципу Сен-Венана, это не будет иметь существенного влияния нигде, за исключением краевых зон, имеющих протяженность порядка величины разме-- ров поперечных сечений. [c.142]

Цилиндрические оболочки — наиболее употребляемые в практике объекты, относящиеся к классу оболочек вращения. Часто по условиям эксплуатации конструкции, содержащие в виде тонкостенных элементов цилиндрические оболочки, испытывают различного рода кинематические ограничения на перемещения точек поверхности. К такого рода конструкциям относятся различные обшивки и тонкостенные вкладыши, элементы нефте- и газопроводов, подземные резервуары и хранилища, наконец, многослойные оболочки, у которых слои связаны между собой односторонне. Задача устойчивости цилиндрических оболочек, помещенных в грунт (одностороннее винклерово основание), сформулирована и решена в [19, 96]. Особенность постановки задачи в этих работах заключается в том, что действие основания заменено внешним давлением и принято, что в момент потери устойчивости оболочка по всей поверхности находится в контакте с основанием. Иначе говоря, при достижении нагрузкой q критического значения Цщ,, отвечающего задаче об устойчивости оболочки, соприкасающейся с основанием, прогиб оболочки в докритическом.состоянии < О равен зазору w = а. При этом любое бесконечно малое приращение бау (форма потери устойчивости) приводит к изменению границ зоны контакта. В реальных условиях обжатие оболочки создается самой упругой средой, т. е. контактным давлением, что в рамках развиваемого здесь подхода эквивалентно неравенству а <С да, причем параметром нагружения является а < 0. [c.86]

Эти особенности связаны с тем, что стеклонити являются линейно-упругими вплоть до разрушения и не допускают больших деформаций, а нелинейность деформаций конструкции может быть вызвана изменением характера анизотропии материала. На этом основании здесь не учитывается изменение площади сечения нити при ее растяжении. Поставленная задача -решается обратным методом, т. е. сначала исследуются свободные деформации цилиндрической части и днища в отдельности, а затем доказывается, что для практически наиболее важ-наго класса оптимальных конструкций получаемые решения можно состыковать без разрыва в напряжениях и перемещениях. Предполагается, что внешняя нагрузка воопринимается стеклонитями несущей способностью связующего пренебрегаем. [c.75]

При работе АСО с жестким основанием сжатый воздух от цеховой пневматической сети или автономного источника через штуцер поступает в полость между основанием и корпусом, через питающие отверстия выходит в зону воздушной подушки и далее плоским ра-диально-расходящимся потоком в окружающую среду. Так как сопротивление истечению воздуха через малые зазоры велико, в зоне воздушной подушки, особенно в ее средней части, может установиться достаточно высокое давление (несколько десятых мегапаскалей). Когда равнодействующая сил давлений уравновесит внешнюю нагрузку, основание АСО оторвется от опорной поверхности и между ними образуется воздушный зазор. Зазор (несколько сотых долей миллиметра) практически исключает контакт между основанием и опорной поверхностью, и тем самым устраняется внешнее трение между опорной поверхностью и движущейся конструкцией. Поэтому при перемещении АСО по опорной поверхности шероховатостью = 40 -г 20 мкм коэффициент трения не превьппает 0,001. [c.8]

При работе A O с жестким основанием сжатый воздух от цеховой нневмосети или автономного источника через штуцер поступает в полость между основанием и корпусом, через питающие отверстия выходит в зону воздушной подушки и далее плоским радиально-расхо-дящимся потоком —в окружающую среду. Так как сопротивление истечению воздуха через малые зазоры велико, в зоне воздушной подушки, особенно в ее средней части, может установиться достаточно высокое давление (несколько десятых мегапаскалей). Когда равнодействующая сил давлений уравновесит внешнюю нагрузку, основание A O оторвется от опорной поверхно- [c.9]

Установленных ранее соотношений недостаточно для онределения напряжений, деформаций и неремеш ений в твердом деформируемом теле, находяш,емся под воздействием внешней нагрузки. Необходимы еш,е физические определяюш,ие соотношения между напряжениями и деформациями, учитываюш ие особенности поведения материалов. [c.40]

С увеличением податливости болта Яб и уменьшением податливости деталей Яд уменьшается приращение нагрузки болта — см. формулу (1.25). Эту зависимость выгодно используют в практике и особенно при переменной внешней нагрузке Р. Например, при изменении внешней нагрузки Р от нуля до максимума (рис. 1.26) в суммарной нагрузке болта Рр изменяется только составляющая Рб (по тому же закону, что и Р). Как правило, Яд значительно меньше Я и поэтому Рб значительно меньию Р. От переменной составляющей Рб зависит усталостная прочность болта. Применение упругих болтов (рис. 1.27) является хорошей заш,итой от усталостного разрушения. Прочность обычного болта определяется приближенно величиной внутреннего диаметра резьбы Учитывая отсутствие концентрации напряжений в неразрезанной части стержня, ее диаметр можно брать меньше (рис. 1.27, а) или просверлить здесь отверстие (рис. 1.27, б). При этом болт будет равнопрочным, а его податливость увеличится. [c.44]

При газотурбинном наддуве количество воздуха, подаваемого в цилиндры, будет тем больше, чем больше внешняя нагрузка на дизель, так как в этом случае через турбину пройдет большее количество отработавших газов ее частота вращения увеличится, а следовательно, увеличится и производительность нагнетателя. Это свойство дизеля с газотурбинным наддувом для тепловозов особенно ценно, так как оно обеспечивает саморегулирование дизеля кроме того, при газотурбинном наддуве благодаря дополнительному использованию тепла отработавших газов повышается коэффициент полезного действия двигателя. Газотурбинный наддув используется в дизелях типов Д50, М756, Д70, Д49. [c.50]

Система холостого хода. Система холостого хода обеспечивает работу двигателя без нагрузки, особенно при малой частоте вращения коленчатого вала. У большинства современных карбюраторов система холостого хода выполняет одновременно функции комненсационной системы на режимах дросселирования. При отсутствии внешней нагрузки па режиме холостого хода двигатель потребляет небольшое количество смеси, поэтому дроссельную заслонку прикрывают почти полностью. Прикрытие ее ограничивается уиорныл винтом 7 (рис. 159). Разрежение в диффузоре при малых расходах воздуха незначительно и недостаточно для того, чтобы топливо поднялось от уровня в поплавковой камере до выходного [c.255]

Действие нагрузки и противодействие грунта изображены графически загрузочными площадями е сд и ни —у концов днища и 1дкк— в середине. При расположении Р. в земле принимают во внимание внешнее воздействие почвенных вод и делают расчет для случая самой невыгодной нагрузки. Для погашения моментов заделки стенок в днище Р. надлежит места сопряжений стенок с дном особенно усиливать. Для распределения давления на боль-П1ую площадь в соответствующих случаях уишряют подошвы стен и колонн, чтобы нигде не были превзойдены допускаемые давления на грунт. Особенно целесообразны железобетонные днища Р. (в виде сплошных фундаментных плит) при слабом грунте. При надежном грунте (скалистом, плотно песчаном и т. п.) достаточно сделать дно бетонным (ориентировочная толщина 25—40 см). [c.185]

Теория устойчивости О. существует в двух вариантах. Первый основывается" на представлении, что потеря устойчивости соответствует такой нагрузке, при к-рой О. находится в состоянии безразличного равновесия. Это приводит к системе линейных однородных дифференциальных ур-ний в частных производных, в к-рую входит неизвестный параметр внешней нагрузки. Граничные условия в данном случае также однородны. Отсюда находят спектр собственных чисел (критич. нагрузки) и систему ( )ундамонтальных ф-ций (фюрмы потери устойчивости). Этот способ (обычный при решении задач об устойчивости де< )ор-мации упругих тел) в нек-рых случаях приводит к результатам, удовлетворительно совпадающим с опытом — напр., при расчете устойчивости цилиндрич. О., находящейся под действием равномерного внешнего нормального давления. Однако иногда (напр., при расчете устойчивости сферич. О. на внешнее давление или при расчете цилиндрич. О., сжатых вдоль оси) он приводит к значительным расхождениям с опытом, давая при этом большую ошибку в Опасную сторону (т. е. в сторону преувеличения критической нагрузки). В связи с этим для О. был предложен принципиально иной подход к оценке их устойчивости, Специфшч. особенность О. — возможность потери ею устойчивости т. н. хлопком при этом осуществляется переход от одного положения равновесия к другому, с более низким энергетич, уровнем, отличающимся от первого на конечные перемещения. В процессе этого перехода О. должна пройти через промежуточные стадии де [c.465]

Наличие битума приводит к образованию между частицами минерального материала достаточно прочных и вместе с тем вязких связей. Поэтому эти материалы относятся к упруго-вязко-пластичным материалам и для уплотнения требуют многократного приложения циклических нагрузок. Свойства асфальтобетонных и битумоминеральных смесей в сильной степени зависят от температуры. Обычно укладка и уплотнение горячих смесей происходит при температуре 60°—110°С. Укладка теплых смесей, приготовленных на менее вязких и жидких битумах, производится при более низких температурах. По мере уплотнения ввиду падения температуры вязкость смесей повышается на несколько порядков, и поэтому особенно важно до значительного охлаждания смеси успеть уплотнить ее до требуемой плотности. В противном случае уплотнение вообще становится невозможным. При выборе параметров машин, служащих для уплотнения этих материалов, особенно важно иметь в виду быстрое возрастание сопротивлений смесей внешним нагрузкам, которое происходит не только ввиду сближения отдельных частиц и образования более плотной структуры, но и из-за непрерывного охлаждения смеси. [c.359]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...