Внешняя нагрузка мертвая

В обш,их векторных уравнениях равновесия и движения характер поведения внешней нагрузки при выводе уравнений роли не играет. Поведение внешней нагрузки играет суш,ественную роль при записи уравнений, связанных с конкретными базисами, например с базисами е,- или ij- , и особенно при записи уравнений в скалярной форме, которая используется при численных методах решения. Если внешняя нагрузка мертвая и уравнения равновесия стержня записываются в проекциях на неподвижные (декартовы) оси в базисе iy , то проекции сил <7 , [1 не зависят от деформированного состоя- [c.24]

Внешние нагрузки мертвые , т. е. при деформациях стержня они не изменяются ни по величине, ни по направлению. [c.78]

Все действующие на пластину внешние нагрузки мертвые, т. е. они не изменяются ни по величине, ни по направлению при деформациях пластины. [c.134]

Если нагрузка мертвая , то ДР (°)=ДРй( =АТх< =АТ( >=0.-Если внешняя нагрузка q, Р< fi, Т ) следящая и известна в связанной системе координат, то в декартовой системе координат эти векторы (или часть из них) могут быть представлены в виде (ограничимся записью только для вектора q) [c.58]

При формулировке силовых граничных условий особого внимания заслуживают те случаи, когда мертвые внешние нагрузки передаются на стержень с помощью промежуточных деталей, изменяющих при изгибе стержня воспринимаемое им силовое воздействие. Несколько примеров такого нагружения стержней [c.81]

Поскольку при выводе выражения (3.16) точкам оси стержня сообщались только поперечные перемещения (jj), мертвые продольные внешние нагрузки, не совершающие работу на поперечных перемещениях, не вошли в это выражение. [c.92]

В заключение заметим, что в тех случаях, когда мертвые внешние нагрузки передаются на стержень с помощью некоторых механизмов, в выражения изменения полной потенциальной энергии (3.16) и (3.17) войдут, естественно, дополнительные слагаемые. [c.98]

Если по длине оболочки внешняя нагрузка остается одного знака, то даже одночленное приближение обеспечивает вполне приемлемую точность. Возьмем, например, свободно опертую оболочку под действием радиальной локальной кольцевой нагрузки д. Будем считать, что оболочка теряет устойчивость по достаточно большому числу волн п и поэтому не будем различать гидростатические и мертвые нагрузки (см. 32). Взяв функцию [c.296]

Между тем прямой связи между силой трения и твердостью поверхности не наблюдается. Скорее, наоборот, мягкие тела обнаруживают более высокий коэффициент трения, что, возможно, связано с тем, что в этом случае под влиянием внешней нагрузки образуется большая плош,адь действительного контакта. Это указывает на относительно небольшую роль подобного мертвого зацепления выступов в явлениях трения. [c.185]

При составлении уравнений равновесия искривленного элемента стержня внешняя нагрузка q q х) предполагалась мертвой , т. е. не изменяющейся ни по значению, ни по направлению при деформации стержня (рис. 7.1, в). Если внешняя нагрузка при деформации стержня ведет себя иначе, то при составлении уравнений равновесия искривленного элемента это необходимо учитывать. [c.185]

Если массовые силы Pt и внешние нагрузки Fj на Sg считаются мертвыми, то соотношения (14.45), (14.47) и (14.48) используются для исключения щ и преобразования (14.43) к виду [c.369]

Массовые силы будем считать мертвыми . Тогда условия консервативности внешней нагрузки (6.99) записываются с учетом (6.49) в виде [c.284]

Рабочий процесс пневмоцилиндра представлен на рис. 235. Полный цикл состоит из процесса заполнения мертвого пространства — этап I, рабочего хода — II и выхлопа III. Холостой ход у цилиндров одностороннего действия совершается под воздействием внешней нагрузки, у цилиндров двустороннего действия — за счет реверса потока воздуха. [c.304]

Для решения нелинейных задач статики гибких стержней необходимо знать поведение внешних нагрузок в процессе деформации стержня, а также необходимо учитывать изменение краевых условий, например перемещение шарнира (рис. 1.2). Конечное состояние гибкого стержня будет различным, если, например, нагружать стержень в одном случае мертвой- силой ( мертвой называется нагрузка, сохраняющая при деформации системы свое направление), а в другом — следящей, т. е. силой, которая в процессе деформации стержня сохраняет свое направление по отношению к стержню, например образует неизменные углы с подвижными осями. В более общем случае нагружения на стержень кроме сосредоточенных сил и моментов могут действовать и распределенные силы и моменты. [c.15]

Линейная система. В начале этой главы (см. 18.1, 18.2) При анализе устойчивости мы неоднократно обращались к рассмотрению возмущенного движения системы около изучаемого положения ее равновесия. При этом всегда предполагалось, что активные внешние силы являются консервативными, т. е. обладают потенциалом. Более того, везде речь шла о силах, сохраняющих свои направления независимо от формы равновесия или движения системы такая нагрузка обычно имеет гравитационное происхождение и называется мертвой . Настоящий параграф посвящен динамическому подходу к исследованию устойчивости состояния идеальной системы, находящейся под действием не только консервативных, но и неконсервативных сил. [c.430]

Когда край пластины свободен (или упруго оперт), внешние контурные нагрузки входят в граничные условия линеаризованного уравнения. Так, например, рассмотрим незакрепленный край пластины х = а, нагруженный мертвыми распределенными усилиями q (у) и qy (у) (рис. 4.6, а). Первое граничное условие, очевидно, остается таким же, как и для ненагруженного свободного края Мх = 0. Для получения второго граничного условия рассмотрим равновесие краевого элемента пластины с размерами dy и dx. Уравнение равновесия такого элемента в проекции на ось 2, сформулированное для отклоненного состояния, имеет вид [c.148]

Если внешние силы не меняются ни по величине, ни по направлению при виртуальных перемещениях (мертвые нагрузки), то [c.94]

В случае крейцкопфов или подшипников скользун-ползун, нагрузка и скорость — переменные во время цикла. Следовательно, расчет должен учитывать эти изменения [1], а формулы сложные и неудобные для вычислений. Прием, который можно использовать, состоит в принятии формулы для случая постоянных нагрузок и скоростей, применяя ее в различных положениях крейцкопфа, для которого известны как скорость, так и внешняя сила. Разумеется, будем исключать мертвые точки, в которых скорость V равна нулю. Такой расчет дает большой запас, так как, так же как и для радиальных подшипников (пункт 3.4.1), давления вызваны и сближением двух поверхностей (решение р), которое преобладает вблизи мертвых точек [1]. [c.225]

Традиционный метод вывода уравнений равновесия. Уравнения равновесия для прямолинейного в естественном состоянии стержня в простейших задачах, когда осевая линия стержня — плоская кривая, а нагрузки — мертвые , можно получить традиционным методом, который излагается в курсах сопротивления материалов и строительной механики. Если стержень естественно закручен (см. рис. В.21) и нагружен внешними силами и моментами со сложным поведением (например, следящими за нормалью к осевой линии, или следяш,ими за некоторой точкой пространства, или зависящими от перемещений точек осевой линии стержня, и т. д.), то традиционным методом получить уравнения равновесия довольно сложно. Для подобных задач их существенно проще получить из общих уравнений равновесия (1.31) — (1.35) или (1.57) — (1.61) как частный случай для прямолинейных (в естественном состоянии) стержней. [c.129]

Во-вторых, уравнения (2.60) можно рассматривать как условия самоуравновешенности напряжений второго порядка малости. Условия (2.61) можно трактовать как граничные условия на той части поверхности тела S , для которой заданы мертвые внешние нагрузки Рх, Ру, Рг- Поскольку при переходе в новое возмущенное состояние внещние нагрузки остаются неизменными, дополнительные поверхностные нагрузки второго порядка малости на части поверхности равны нулю. Дополнительные поверхностные нагрузки а рх, о руг на части поверхности 5а можно рассматривать как дополнительные реакции связей, возникающие при переходе тела в новое состояние. [c.62]

В частном случае, если передаточное отношение между ведомым и ведущим звеньями контролируемой цепи равно единице, необходимость в применении точного замыкающего механизма отпадает. Механизм замыкают, включая между ведущим и ведомым звеньями преобразователь, способный регистрировать рассогласование углов поворота крайних звеньев. Для этой цели применяют круговой индуктивный датчик модели БВ-5003 (рис. 9.30). Корпус I фиксируется на одном (выходном) валу, а вал 2 соединяется с другим (входным) валом контролируемой системы. Поворот трехкрылого якоря относительно катушек изменяет индукцию и регистрируется. Контроль механизма может производиться без внешней нагрузки и при наличии ее, без реверса и с реверсом проверяться могут кинематическая погрешность, погрешность с учетом деформации и мертвый ход. [c.267]

Внешние нагрузки считаются мертвыми , т. е. не изменяющими своего направления при потере устойчивости. Предполагается, что в исходном невозмущенном состоянии конструкция напряжена, но не деформиро-. вана. Напряженное состояние безмо-ментное. [c.227]

Будем считать [1], что в начальном состоянии сжатый стержень имеет прямолинейную ось. Все внешние нагрузки и реакции опор до лотери устойчивости действуют строго вдоль этой оси и являются мертвыми , т. е. при деформациях стержня они не изменяются ни по величине, ни по направлению. Изменение геометрических размеров стержня при докритических деформациях будем считать пренебрежимо малым. Для описания физических соотношений при потере устойчивости воспользуемся линейными соотношениями упругости. [c.156]

Достоинством планетарных передач являются широкие кинематические возможности, позволяющие использовать передачу как понижающую с большими передаточными отношениями и как повышающую. Кроме того, планетарные передачи имеют малые габариты и массу по сравнению со ступенчатой зубчатой передачей с тем же передаточным отношением. Это объясняется тем, что а) мощность передается по нескольким потокам и нагрузка на зубья в каждом зацеплении уменьшается б) при симметричном расположении сателлитов силы в передаче взаимно уравновешиваются и нагрузки на опоры входных и выходных валов невелики, что упрощает конструкцию опор и снижает потери в) внутреннее зацепление, имею1цееся в передаче, обладает повышенной нагрузочной способностью по сравнению с внешним зацеплением. Недостатком планетарных передач являются повышенные требования к точности изготовления и большой мертвый ход. [c.230]

При заниженном значении усилия нажатия не обеспечивается непрерывного контакта ролика с рабочими поверхностями обоймы и звездочки, в результате чего возникает мертвый ход при заклинивании МСХн.т- При заклинивании роликов возникают динамические нагрузки, величина которых обуславливается внешними параметрами гидротрансформатора, режимом работы и условиями нагружения. [c.54]

За начало цикла обычно принимается момент окончания процесса вылуска — выталкивания поршнем отработавших газов из цилиндра и, следовательно, начало впуска свежего заряда. В этот момент поршень находится во внутренней мертвой точке, и свободное пространство цилиндра — камера сжатия заполнена отработавшими газами, осгав-шимися от предыдущего цикла (остаточными газами). Г азы имеют температуру от 600 до 900° К (при полной нагрузке двигателя) и давление 0,02 н- 0,10 ати в зависимости от сопротивления выхлопной системы. Количество остаточных газов, естественно, зависит от объема камеры сжатия, причем поскольку наличие этих газов определяет степень загрязнения ими поступающего свежего заряда, представляет интерес не их абсолютное кол.ичество, а отнощение этого количества к свежему заряду. Это отношение называют коэффициентом остаточных газов 7. Величина его прежде всего зависит от степени сжатия, поскольку последняя определяется отношением полного объема цилиндра, представляющего сумму объема камеры сжатия и рабочего объема, т. е. объема, описываемого пор шнем, к объему ка-меры сжатия. В двигателях различных типов степень сжатия г выполняется в пределах от 57 для карбюраторных автомобильного и авиационного типа, с внешним смесеобразованием и посторонним зажиганием до 13н-16 — для дизелей. Соответственно величина коэффициента остаточных газов составляет от у =й 0,10 до у === 0,03. [c.443]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...