Сопряжение стенок

В конструкциях деталей необходимо предусматривать ребра жесткости, которые позволяют уменьшить сечения отдельных элементов детали, снизить напряжения в местах сопряжения стенок различного сечения, повысить устойчивость и прочность конструкций (рис. 8.11, б, е). Толщина ребер жесткости у их основания должна быть равной толщине основной стенки детали. Для малогабаритных деталей роль ребер жесткости могут выполнять выступы [c.439]

Если отношение толщин б,/б<2 (рис. 17.1, в), то сопряжение стенок производят радиусом г 0,56. [c.234]

Переходы от стенки к стенке следует выполнять с галтелями (рис. 94, б). При сопряжении стенок под углом (вид а) вследствие встречи линий теплового потока во внутреннем угле соединения образуется горячий узел, замедляющий остывание. Кроме того, такое соединение затрудняет заполнение формы металлом и препятствует усадке. [c.80]

На рис. 95, а —г показаны типовые формы углового сопряжения стенок. При обычном сопряжении радиусами Л = (1,5 ч-2)5, описанными из одного центра (вид а], возможно утонение стенки на участке перехода вследствие смещения стержня. Лучше сопряжение радиусами, описанными из разных центров. Наружный радиус делают равным от 1 (вид б) до 0,7 (вид в) внутреннего радиуса. Для улучшения теплоотдачи, повышения жесткости и предупреждения усадочных трещин на сопряжениях малого радиуса полезно делать внутренние ребра (вид г). [c.80]

При определении минимальных радиусов сопряжения стенок различной толщины можно пользоваться приведенными выше соотношениями, заменив 5 средним арифметическим 5о = 0,5 (5 4- s) толщин сопрягаемых стенок (виды 3, и). При небольшой разнице толщин можно принимать 5о = 5. [c.80]

На видах м, и показаны рекомендуемые соотношения для Т-образ-ных сопряжений, на видах о, и — для сопряжений стенок с фланцами. [c.80]

На видах д-р показаны формы сопряжения стенок с бобышками. В профильной проекции бобышки соединяют со стенками радиусами К = 2s (виды д, и) или уклонами от 1 1 до, 1 5 (виды е, ж, к, л) с усилением ребрами (виды з, м). В плановой проекции сопряжения выполняют радиусами Л — (3 5) х (виды и — р). [c.81]

При сопряжении стенок толщиной А и а под углом, если А/а> 1,25, желательно, а при А/а 1,5 обязательно выполнять клиновое утолщение тонкой стенки. Тангенс угла клина рекомендуют для чугунных отливок 0,25, а для стальных 0,2 (рис. 22.2, а). [c.462]

Построить эпюру распределения касательных напряжений по высоте несимметричного двутаврового сечения, показанного на рисунке, с вычислением значений т в точках сопряжения стенки [c.138]

D точке сопряжения стенки с полкой того же сечения Сечение балки Т № 24а. [c.146]

Кроме концентрации нормальных напряжений при изгибе в не которых случаях приходится иметь дело с концентрацией касательных напряжений, в частности при поперечном изгибе уголковых, швеллерных, тавровых и двутавровых балок. В данном случае концентрация напряжений обусловливается резким изменением толщины элементов сечения балки в месте соединения полки со стенкой. Как показывают детальные исследования картины распределения касательных напряжений при изгибе, например в балке двутаврового сечения, фактическое распределение касательных напряжений не отвечает картине, приведенной на рис. 275, а, полученной на основании расчетов по формуле (10.20). По линии / — /, совпадающей с осью симметрии сечения, распределение касательных напряжений будет с достаточной точностью изображаться графиком рис. 275, б. По линии же 2—2, проходящей у самого края стенки, распределение напряжений в случае малого радиуса закругления в месте сопряжения стенки с полкой будет представляться кривой, показанной на рис. 275, в. Из этого графика видно, что в точках входящих углов сечения касательные напряжения теоретически достигают очень большой величины. На практике эти входящие углы скругляют, напряжения падают и их распределение в точках линии 2—2 примерно представляется кривой, приведенной на рис. 275, г. [c.288]

Поверхностям литых деталей корпуса придают простые формы (плоские, цилиндрические, конические), не допуская выступов или поднутрений, препятствующих выемке отливки из формы (земляной, металлической и др.). Обязательно предусматривают конструктивные уклоны, исключающие введение формовочных уклонов. Избегают резких изменений сечений для устранения концентраторе литейных напряжений. Сопряжение стенок делают радиусным. [c.462]

При лобовом сопряжении стенок различной толщины отношение толщин стенок не должно превышать 4 1. Если отношение толщин сопрягаемых стенок s/si<2, то сопряжение выполняется [c.75]

Рис. 4.16. К-образные и крестообразные сопряжения стенок

Толщина наружных ребер жесткости не должна превышать 0,8, а внутренних — 0,6 толщины сопряженной стенки. Высота ребер не должна превышать пятикратной толщины стенки. [c.77]

Приведенные данные показывают, что сплав имеет невысокие литейные свойства. Необходимо применять усиленное питание отливок, интенсивное охлаж- дение на участках толстых сечений, а также обеспечивать плавные переходы при сопряжении стенок. Для борьбы с образованием газовой пористости можно при- менять обработку азотом, хлором, но в ряде случаев оказывается достаточной обработка хлоридами. [c.99]

Основными условиями получения заготовок, свободных от внутренних напряжений, являются соответствующие размеры сечений, плавность переходов и правильность сопряжений стенок и ребер заготовок. [c.482]

Радиусы закруглений при сопряжении стенок отливок из серого и ковкого чугуна, мм [c.64]

Процесс горячей штамповки сводится к нагреву заготовки для придания металлу необходимой пластичности и последующему деформированию его. В результате нагрева резко снижаются прочностные характеристики и возрастают характеристики пластичности металла, подлежащего деформированию. Процесс горячей штамповки осложняется тем, что деформируемая заготовка, соприкасаясь с массой холодного металла штампа, остывает, теряет пластичность. Поэтому процесс пластического деформирования должен осуществляться в возможно более короткий промежуток времени. Для этого принимается ряд технологических и конструктивных мер. Стенки штамповок должны иметь по возможности большую толщину, сопряжения стенок должны быть плавными, следует избегать резких изменений направлений течения металла при заполнении ручьев штампа. [c.352]

Сопряжение стенок отверстий с торцовой поверхностью обычно выполняют под прямым углом, без галтелей и. фасок (рис. 431,7/ и 432, Я), усложняющих конструкцию стержней. Галтели и фаски допустимы лишь на той стороне отверстия, где стержень крепится к форме (рис. 431,7/7, 432,/77). [c.241]

Рис. 440. Сопряжения стенок различной толщины /, ///-неправильные Я, /К — правильные

Рис. 441. Сопряжение стенок под углом

При проектировании деталей следует предусматривать равномерность сечений стенок литых деталей, сохраняя необходимую расчетную прочность. Неравномерность стенок приводит к короблениям, которые вызываются остаточными напряжениями, возникающими вследствие неравномерного затвердевания металла и сопротивления формы. Как правило, неравномерность сечений и отсутствие плавных сопряжений стенок деталей приводят к образованию усадочных раковин и других дефектов. [c.168]

При проектировании литых деталей следует предусматривать ребра жесткости, которые иногда позволяют уменьшить сечение детали при сохранении ее прочности, снизить внутренние напряжения в местных сопряжениях стенок различного сечения, а также предотвратить коробление и образование трещин (фиг. 59). [c.172]

Фиг. 85. Сопряжения стенки резервуара с днищем.

Испытания показывают, что весьма часто трещины образуются в углах пластмассовых корпусов. По-видимому, в местах сопряжения. стенок вследствие неравномерного затвердевания литейной композиции, возникают большие внутренние напряжения, которые и ослабляют эти участки. Площадь сечения, залитая пластмассой, будет выравнена, если при изготовлении комбинированного корпуса предусмотреть уголки (фиг. 1, в). [c.223]

При сопряжении стенок различных толщин не следует допускать более четырехкратного соотношения между различными их сечениями, а переходы с большей толщины на меньшую должны выполняться плавно с радиусом R = , 5t или со скосом при отношении L 4 > (фиг. 31). [c.74]

Фиг. 31 Сопряжения стенок различных толщин.

Фиг. 43. Угловое сопряжение стенок о при отношении толщин менее двух б — г отношении толщин более двух.

В угловых сопряжениях стенок различной толщины необходимо устанавливать специальные ребра во избежание образования горячих трещин, в особенности при сплавах с большой усадкой. Чтобы [c.764]

Фиг. 5. Сопряжения стенок под различными углами

При сопряжении стенок, расположенных под различны.чн углами, следует избегать острых, особенно внутренних углов в местах перехода необходимо предусматривать соответствующие минимальные радиусы и скосы в углах, избегая крестообразного расположения ребер (фиг. 5). [c.764]

В отдельных местах детали (например, в местах расположения обработанных платиков, приливов, бобышек, во фланцах) толщину етенки необходимо увеличивать. Если отношение толщин 61/5 < 2 (рис. 17.1, в), то сопряжение стенок выполняют радиусом / 0,56. При отношении толщин 6]/6 > 2 одно сечение должно переходить в другое плавно (рис. 17,1, г, д). При этом принимают И 4(62—6) 62 = 1,56 г 0,56. [c.257]

Влияние галтелей, скосов и конусов. Массу деталей можно заметно снизить увелпчение.м радиусов сопряжения стенок детали, т. е. приданне.м им более плавных очертаний. [c.118]

При сопряжении стенок одинаковой и различной толщин следует пользоваться рекомендациями, приведенными на рис. 66. При выполнении различных видов сопряжений необходимо избегать неравномерности толщины стснок скопления металла в отдельных местах и резких переходов от толстых сечений к тонким. В таких местах при кристаллизации отливок обязательно появлянэтся металлургические дефекты - усадочные раковины или горячие трещины (см. рис. 66, левая сторона). Все угловые сопряжения стснок выполняют с помощью внешних R и внутренних г радиусов закруглений (см. рис. 66, а и б). [c.138]

Рис. 67. Сопряжение стенок, перпендикулярных друг другу а - T-o6pa3Hiiie сопряжения грех стенок

К-образные и крестообразные сопряжения стенок создают в местах пересечений большое скопление металла (рис. 4.16). Из-за замедления охлаждения в этих местах возникает опасность образования усадочных рыхлот. В этом случае скопление металла необходимо рассредоточить путем смещения стенок, местного утонения, уменьшения радиуса закругления и т. п. [c.77]

Галтели и закругления. Галтели пре дупреждают образование в углах и ме стах сопряжения стенок отливок тре щин и пригара, а также облегчают изго товление литейных форм. [c.22]

При сопряжении стенок, располс женных под различными углами, сл1 дует избегать острых, особенно виутрс них, углов в местах перехода необхс димо предусматривать соответствующ минимальные радиусы и скосы в угла избегая крестообразного располож ния ребер (фиг. 32, а д). [c.74]

Не следует допускать местных скоплений металла в узлах сопряжения стенок отливки там, где обепечить их при затвердевании бесперебойным питанием жидким металлом не представляется возможным. Так, в отливках из ковкого чугуна рекомендуются в зависимости от назначения отливки н условий питания мест сопряжения сте- [c.82]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...