Метод пересечения характеристик для

По параметрической диаграмме можно определить и другие характеристики, например предельно допустимую температуру эксплуатации. В этом случае на оси ординат параметрической диаграммы задают предельно допустимые значения удельной потери массы металла или глубины коррозионного разрушения. Затем движутся до пересечения с линией gg Р или gh — Р, затем вверх по ординате при постоянном значении Р до пересечения с линией Р — l/T , соответствующей определенному времени эксплуатации и, наконец, от точки пересечения вправо при постоянном значении ординаты до пересечения с осью ординат 1/Г. Точка пересечения соответствует определенной величине предельно допустимой температуры. Ниже приводятся параметрические диаграммы [131 для ряда сталей и сплавов, широко используемых при высоких температурах. Параметрические диаграммы построены в основном по экспериментальным данным (точки на диаграмме). Если диаграмма построена по значениям констант кинетических и температурных уравнений (51) и (52) окисления металлов, то экспериментальные точки отсутствуют. При построении диаграмм применялись следующие величины и их единицы g, g — г/см , h — мм, т — ч, Т — К, Q — кал/моль. Эти отступления от системы СИ для Q сделаны сознательно, для того чтобы не снизить точность диаграммы. При использовании вышеуказанных единиц шкалы Ig и Ig /г почти совпадают для сталей и никелевых сплавов. Параметрический метод позволяет надежно проводить интерполяцию, а также экстраполяцию. Экстраполяцию можно проводить по температуре на 50—100 °С, по времени на 1—1,5 порядка [13]. [c.309]

Эти трансцендентные уравнения могут решаться, например, графическим методом. Построим графики усредненной статической характеристики двигателя (4.43) и среднего приведенного момента сил сопротивления (3.33), взятого с обратным знаком (рис. 31). Точки пересечения этих графиков (Л и на рис. 31) соответствуют решениям системы (4.48). Составим уравнения в вариациях для одного из этих решений. Полагая [c.79]

Для иллюстрации предложенного экспресс-метода рассмотрим оценку статистических характеристик случайных напряжений по приведенной в рассматриваемом примере записи пульсаций температур. Как следует из рис. 4.6 , размах колебаний температуры составляет Л Т= 30 К. Тогда предельная интенсивность пульсаций температур, оцененная по формуле (4.10), составит = sr/О А (можно выполнить оценку интенсивности по формуле К, что ближе соответствует результатам статистической обработки, но при практических расчетах лучше пользоваться первой оценкой, обеспечивающей гарантированный запас при оценке долговечности). Для оценки эффективного периода подсчитаем число нулей (количество пересечений случайным процессом линии математического ожидания) в единицу времени. На рис. 4.6/7 пунктиром проведена (ориентировочно) линия математического ожидания. Как следует из рисунка, кривая температуры пересекает эту линию за 6,5 с приблизительно 30 раз. Тогда число нулей п в единицу временил. =4,62 1/с, и эффективный период, оцененный по формуле (2.82), составит Q 113 с [c.57]

Метод тяг (метод мощностей) Н. Е. Жуковского состоит в определении летных характеристик самолета с помощью кривых располагаемой тяги (мощности) двигателя и лобового сопротивления или потребной мощности. На рис, 4.20 и 4.21 показано, как применять этот метод. Так, например, точки пересечения кривых определяют максимальную скорость. Построение кривых тяг или мощностей для ряда высот позволяет найти изменение максимальной скорости с высотой. [c.158]

Суживающуюся часть сопла профилируют по лемнискате, а расширяющуюся часть рассчитывают методом характеристик. Рассматривая плоское сопло и пренебрегая влиянием трения, предположим, что в узком сечении сопла АА поток имеет равномерное поле скоростей М=1 (рис. 8.15,а). Для ускорения потока необходимо увеличивать сечения сопла. С этой целью повернем участки стенки АЛ и соответственно A A i на малый угол от оси сопла бо. Тогда в точках А и А возникнут слабые волны разрежения. При пересечении этих волн поток ускоряется и приобретает скорость 1,2, которую можно определить с помощью диаграммы характеристик (рис. 8.15,6) или с помощью таблиц. [c.229]

Из имеющих отношение к дальнейшему исследований по нелинейной акустике идеального газа и других сред укажем на работы [1-19]. Для получения конкретных результатов из них решающей оказалась работа [1], где дан сравнительно простой, хотя и формальный способ построения некоторого класса разрывных решений и приведены иллюстрации его эффективности. Метод, используемый ниже, примыкает к более физическому направлению, которое развивалось в [2-9] и в противоположность [1] опирается на достаточно прозрачные соображения, связанные с характеристиками, их пересечениями и т.п. [c.285]

Положение центра давления (точки пересечения полной аэродинамической силы с выбранной продольной осью) является важнейшей аэродинамической характеристикой летательного аппарата, определяющей его статическую устойчивость. Экспериментально обычно его находят путем измерения аэродинамических моментов относительно некоторой точки и поперечной силы, отношение которых используется для нахождения с . Такой косвенный метод в лучшем случае позволяет находить d с погрешностью 1 -Ь 2%. [c.168]

При использовании описанного метода экстраполяцию можно также производить графически. Для этого нанесенная на логарифмическую сетку прямая линия, представляющая собой уравнение характеристики усталости детали, должна быть продолжена до пересечения с линией Л/ = 10 циклов. Ордината точки пересечения даст экстраполированное значение предела выносливости. [c.181]

При исследовании устойчивости с целью выявления предельных циклов можно использовать описывающие функции или прямой метод Ляпунова. Для того чтобы определить описывающую функцию одной многоточечной нелинейной характеристики, например пятиточечной, необходимо соединить параллельно две трехточечные нелинейности (см. [5.14], гл. 52). Условием возникновения предельного цикла является наличие пересечений графиков функции, обратной и имеющей противоположный знак по отношению к частотной характеристике линейной части системы, т. е. —1/0(](о), и описывающей функции. [c.451]

Каждому типу насоса при постоянной частоте вращения п присуща определенная зависимость между производительностью С и давлением р, которую называют характеристикой насоса (линия аЬ на рис. 19-2,а). Там же приведена характеристика внешней сети (линия ей). Точка А пересечения кривых отвечает рабочей точке насоса. ПН подает воду в соответствии с мощностью парогенератора,. Для уменьшения подачи питательной воды снижают частоту вращения насоса, тогда его характеристика приобретает новое положение (линия а Ь ), а рабочая точка перемещается в Л и снижается сопротивление питательного тракта вследствие уменьшения скорости воды. Возможно регулирование производительности питательного насоса дросселированием потока регулирующими клапанами на его напорной линии. При этом характеристика внешней сети станет более крутой (линия сс1 ). Ввиду роста сопротивления такой метод регулирования повышает собственный расход энергии и потому в мощных установках не применяется. [c.300]

На основании теоретических оценок можно показать, что для рассчитанного распределения параметров на характеристике первого семейства, проходящей через точку пересечения первой характеристики второго семейства с осью х (методом, предложенным в работах [1, 3]), остальное поле струи в центральной области описывается формулами течения сверхзвукового осесимметричного источника переменной интенсивности, определяемой некоторой функцией В [c.251]

С помощью графика могут быть определены характеристики цветности произвольного цвета, для которого предварительно имеющимися методами определяют координаты цвета. Затем по ним рассчитывают координаты цветности и по графику находят точку А, соответствующую цветности данного цвета. Затем, соединив точку белого цвета Е с точкой А отрезком прямой и продолжив его до пересечения с линией спектральных цветов, определяют цветовой тон Чистота цвета определяется по расположению точки А относительно кривых, имеющих одинаковую чистоту цвета. Значение чистоты цвета может быть рас- [c.41]

Для области II имеем следующую задачу. Дано распределение скорости вдоль характеристики АВ , исходящей из точки А свободной поверхности, в которой все параметры, в том числе и вектор скорости, известны (из решения плоской задачи) требуется найти поле скоростей в некоторой области, ограниченной заданной характеристикой и границей струи, а также форму этой границы. На характеристике АВ возьмем точку а, близкую к точке А, и проведем через нее характеристику второго семейства (как и всегда, в методе характеристик, имеется в виду элемент этой характеристики, совпадающий с элементом касательной к ней в точке а). Так как граница струи есть линия тока, можно заменить элемент этой границы у точки А отрезком в направлении скорости газа в этой точке. Тогда координаты точки М пересечения этого отрезка и характеристики будут известны. Параметры газа в точке М определяются способом, приведенным в пункте 3 3 настоящей главы. Разница лишь в том, что в рассматриваемой здесь задаче изменение энтропии S равно нулю и соответствующие уравнения упрощаются. Далее с помощью характеристики первого семейства, проходящей через точку М, и характеристик второго семейства, проходящих через расположенные близко друг к другу точки на характеристике АВд, определяем параметры в соответствующих близких друг к другу точках характеристики ММу. После этого так же, как определялась точка 7Й, определяется следующая соседняя к ней точка свободной границы. Путем повторения такого процесса вычисления параметров, задача будет решена в области II, ограниченной характеристиками разных семейств ABg, ВдС и свободной границей струи АС. [c.383]

Минимальной воздушной скоростью, имея которую самолет еще может выдерживать высоту, является воздушная скорость, соответствующая значению в точке пересечения кривых потребной и располагаемой тяг в области малых скоростей. Для определения изменения потребной тяги и располагаемой тяги (разгон на постоянной высоте) в зависимости от воздушной скорости применяются стандартные методы летных испытаний. Как правило, минимальная конечная воздушная скорость катапультного старта, получаемая в палубных испытаниях, по крайней мере на 4 уз (7,4 км/ч) больше воздушной скорости в точке пересечения кривых потребной и располагаемой тяг и, видимо, в большой степени зависит от характера протекания характеристик потребной тяги по воздушной скорости. Для иллюстрации на рис. 3.5 представлены две совершенно разные кривые потребной тяги — самолет 1 с довольно высоким отрицательным градиентом потребной тяги при малых воздушных скоростях и самолет 2 со сравнительно меньшим отрицательным градиентом. Минимальная воздушная скорость, получаемая на самолете 1, будет вероятнее всего более чем на 7 км/ч выше воздушной скорости, потребной для выдерживания высоты, поскольку любое чрезмерное увеличение угла тангажа (излишний [c.174]

Следовательно, состояниями равновесия являются точки пересечения этих прямой и кривой. В зависимости от величин Ли/ этих точек может быть либо одна (рис. 235), либо три (рис. 236). Для анализа устойчивости состояний равновесия мы по методу Ляпунова подставляем в уравнения (5.43) 1 и о и ь — значения, соответствующие какому-либо из состояний равновесия. Далее, разлагая характеристику дуги ф(/ + ) в ряд ф(/(,- -1)=Н о)+ Ф ( о)+- [c.317]

На основе методов математической морфологии это соотношение может быть выражено в явном виде для различных типов эталона В - В частности, если выбрать в качестве эталона сравнения отрезок прямой переменной длины I, то по определению вероятность того, что случайная хорда I при перемещении в пределах структуры полностью помещается внутри порового пространства А есть функция распределения пересечений пор Р (/), которую можно рассматривать как обобщенную структурную характеристику Р (I) = Р [I а А . После логарифмирования она выражается уравнением прямой линии [c.116]

Этот метод имеет то преимущество, что он при достаточной точности позволяет обойтись малыми расстояниями в водяной ванне. Однако если в распоряжении имеется до 10 длин ближнего поля в воде, то можно воспользоваться и методикой с отражателем в виде пластины [491]. При помощи большого плоского отражателя снимают линейную характеристику дальнего поля, причем значения высоты эхо-импульсов, как указано выше, корректируют на затухание в воде. Ее экстраполяция до точки пересечения с линией О дБ (т. е. до высоты эхо-импульса от отражателя непосредственно перед преобразователем) тоже дает величину (я/2) Я. Последним методом можно определять также и длины ближнего поля искателей, размеры которых в разных направлениях сильно различаются, например длинных и узких, или же неравномерно возбужденных, типа гауссовских. В твердых телах для той же цели можно воспользоваться методом многократных отражений в пластине [1083], например для поперечных волн при работе с прямым искателем. [c.260]

Для систем со значительным числом степеней свободы, в особенности если система, частоты собственных колебаний которой требуется определить, состоит из двух сопрягаемых вместе разнородных частей (например, вала авиационного двигателя н винта), причём только одна из частей варьируется (например, винт), целесообразно воспользоваться методом пересечения характеристик, согласно которому строится кривая значений динамической жёсткости 0[ = /(ю) одной части системы (например, вала двигателя) я на том же графике, но с обратными знаками наносятся кривые динамической асёсткости другой части системы (винта ОцУ Точки пересечения этих крнвых соответствуют значению суммарной динамической жёсткости [c.264]

Для расчета конструкций с криволинейной характеристикой применим только графический метод. Экспериментальную характеристику Ъс наносят на заготовку (рис. 314, г и д) п через точку п пересечения характеристики с линией Рсж проводят вертикаль до встречи с линией Рраст- Из точки встречи т проводят линию Ьа растяжения болтов под углом а к оси абсцисс и находят (ординату точки Ь). [c.456]

Приведенный ниже расчетный метод не ограничивается двухступенчатой нагрузкой циклического изгиба, а распространяется также на многоступенчатую и случайную нагрузки в областях растяжение — сжатие и пульсирующего растяжения, а также при изгибающей и скручивающей нагрузках. В соответствии с имеющимися результатами данный метод применяется пока для материалов, которые во время циклического нагружения преимущественно разу-прочняются. Однако исследования показывают, что модификацией предложенного метода вслед за разупрочнением можно моделировать фазу упрочнения или распространения трещины, если этого требует усталостная характеристика материала. Для описываемого расчетного метода вводятся следующие обозначения и условности (рис. 2) а или о — отмеченная величина напряжения и координата напряжения точки пересечения кривых о — N Oaj — амплитуда напряжения Дй ступени нагружения От — среднее напряжение Oj — верхняя величина напряжения -й ступени нагружения, где Gj — От + Oaf, Oo,i — входящая в г-ю кривую о — N действительная усталостная прочность, причем i = О обозначает исходную кривую усталости, а i > О — вторичные кривые усталости [c.317]

Алгоритм перебора морсификаций / состоит в следующем. Вначале мы определяем топологические характеристики для некоторой реальной морсификацин исследуемой особенности. (Это неформальная задача в случае особенности коранга 2 она решается методом Гусейна—Заде [56] с помощью формул-(1), (2) с другой стороны, отсутствие особенности в таблице п. 2.2. объясняется только тем, что уже для нее эта задача пока не решена.). Затем к набору этих характеристик последовательно применяем всевозможные допустимые преобразования, при этом следим за тем, не обращается ли в О вектор индексов пересечения исчезающих циклов с классами Петровского. Если класс Петровского обращается в О, то распечатываются параметры соответствующей морсификацин. Восстановление реального шевеления по этим параметрам является вновь неформальной задачей, тем не менее во всех встретившихся случаях она не составила затруднений (см. таблицу на стр. 226—227 и рис. 126—134). При этом, пользуясь результатами п. 1.5, можно одновременно отслеживать локальные лакуг ны и для всех особенностей, стабильно эквивалентных данной.. [c.236]

Разностную схему послойного метода характеристик для стационарного сверхзвукового течения продемонстрируем на примере системы (2.12), (2.13). Пусть имеется прямоугольная сетка с координатными линиями, параллельнымп осям х, у. Предположим, что в узлах а, Ъ, с слоя х = х решение известно (рис. 2.3, б). Отметим цифрами 1, 2, 4 точки пересечения характеристик 1-го и 2-го семейств и линии тока, нроходягцих через точку 5, где нужно вычислить решение, с линией х = Хд и запишем (2.12), (2.13) в разностях. Имеем [c.79]

Для исследований после взрыва предполагается вблизи боевой скважины пробурить вертикальную скважину диаметром 222 мм в пустое пространство под кровлей магазина. С помощью этой скважины будут изучать характеристики магазина и вести наблюдения за процессом выщелачивания. Кроме того, пробурят две скважины диаметром 175 мм, глубиной 420 м за границами ядер-ного магазина. После получения необходимой информации с нижнего участка этих скважин из них пробурят искусственно отклоненные скважины до пересечения с границами магазина и его подошвой. Во всех буровых скважинах будут отбирать керны, пробы воздуха, проводить комплексные геофизические исследования, фютографирование и телевизионные съемки. Изучение коэффициента фильтрации в магазине и в окружающей его зоне трещиноватости намечено производить методом нагнетания сжатого воздуха в одну из скважин, пересекающих эллипсоид. На основе информации, полученной по сважинам, будет дана оценка распределения тепловой энергии и радиоактивности в зоне взрыва, крупности материала, заполняющего магазин, и других параметров, от которых зависит процесс выщелачивания. [c.132]

В некоторых случаях для расчета методом характеристик газодинамических процессов, протекающих в трубопроводах, необходимо использовать прямоугольную сетку (рис. 7, блок 4), которая имеет ряд преимуществ перед произвольной сеткой. Например, в этих случаях удобнее производить анализ изменения параметров газа по одной из координат. Для построения такой сетки из начала координат строят характеристику при заданном значении координаты в = h (см- первое уравнение системы (2)). Определив координату хъ = х-у точки пересечения этой характеристики с прямой onst, строят прямоугольную сетку на плоскости te таким образом, чтобы одна сторона прямоугольников была равна хв,, [c.101]

Шестерни из пластмасс обладают способностью к самосмазыванию, имеют высокие химическую стойкость и ударную вязкость, являются низкощумными и т. д. Но по сравнению со стальными шестернями они выдерживают меньшие силовые нагрузки. Вследствие этого пластмассовые шестерни используются главным образом в редукторах различных контрольно-измерительных приборов. Однако если армировать пластмассовые шестерни высокопрочными волокнами, то можно повысить их стойкость к силовым воздействиям. Одной из основных прочностных характеристик шестерен является прочность зубьев при статическом изгибе. Для того чтобы выяснить эффективность армирования волокнами зуба шестерни, к которому приложена изгибающая нагрузка, прежде всего необходимо рассчитать распределение напряжений в изотропном зубе шестерни под действием изгибающей нагрузки. На рис. 5.23 показана модель зуба шестерни (модуль т = 5, число зубьев Z = 30, угол приложения нагрузки а = 20°), использованная для расчета распределения напряжений [12]. Как показано на рисунке, в точках F и F пересекаются центральная линия трохоиды, описанной относительно центра закругления зуба, и основная огибающая зуба. Введем систему координат OXY с центром в точке пересечения линии FF и осевой линии зуба шестерни. Нагрузка Р действует перпендикулярно к поверхности зуба у его края. При анализе напряжений в зубе шестерни предполагают плоское деформированное состояние и используют метод конечных элементов. На рис. 5.24 показано распределение главных напряжений внутри зуба шестерни, изготовленной из неармированной эпоксидной смолы. К краю этого зуба приложена нагрузка 9,8 Н/мм. Видно, что значительные напряжения возникают только вблизи поверхности зуба шестерни. Следовательно, если армировать волокнами поверхностный слой зуба, то можно ожидать повышения его прочности при изгибе. [c.197]

Возможность коррекции закритического участка контура обтекаемого тела устанавливается при решении методом характеристик задачи Коши для сверхзвукового течения нормального газа с начальными данными на звуковой линии. Если методом характеристик течение без пересечений одноименных характеристик удается построить до нулевой линии тока, соединяющей без изломов звуковые точки исходной образующей, то она дает искомый участок контура суперкритическо-го тела. В рассматриваемых задачах звуковая линия не касается С и (7 -характеристик. Поэтому на ней наряду с параметрами потока, в частности, углом наклона в вектора скорости V непрерывны их первые производные. Это обеспечивает гладкость на звуковой линии всех линий тока, включая нулевую. [c.252]

Оптические вычисления, под которыми подразумевают выполняемые оптическими методами операции с дискретными числовыми данными, являются новинкой в долгой истории развития оптической обработки сигналов. Утверждения о том, что оптические методы могут успешно конкурировать и теоретически превзойти по своим возможностям электронные методы обработки данных, впервые привлекли серьезное внимание в середине 1970-х гг. [I, 2], а в последнее время в этом направлении возник настоящий шквал публикаций. Сначала может показаться, что электромагнитные поля оптического диапазона непригодны для реализации цифровой логики, так как они распространяются линейным и непрерывным образом, в то время как поток электронов в цепи может быть просто преобразован в дискретные двоичные уровни. Одпако имеются три свойства оптики, которые делают ее привлекательной для цифровых вычислений. Первое — это широкая полоса частот оптических источников, которая может для полупроводниковых лазеров достигать гигагерц. Второе — это широкая полоса пространственных частот. Двумерная оптическая система может иметь крайне большое число элементов, разрешающих изображение, каждый из которых можно рассматривать как отдельный канал связи, а все они параллельно передают сигнал в одной и той же системе. В случае пекогерентного освещения все разрешающие ячейки оптической системы являются взаимно независимыми. При освещении когерентным светом каналы являются связанными между собой, что приводит к исключительно высокой степени организации межэлементных соединений. Третьей, относящейся к оптическим соединениям, характеристикой является отсутствие интерференции при распространении сигналов, что иногда описывают как возможность пересечения оптических проводов . Два оптических поля могут распространяться друг через друга, не оказывая взаимного влияния. Эти [c.182]

Задача о возмущенном движении газа около тупого угла, которая связана с образованием центрированной волны разрежения, может быть решена по методу характеристик. Точке Р пересечения линии тока плоскопараллельиого набегающего потока (угол наклона линии тока в этой точке р=0) с характеристикой ОЬ в физической плоскости соответствует точка Р на эпициклоиде-характеристике в плоскости годографа того же семейства. Для конкретности каждую из этих характеристик можно отнести, например, к характеристикам первого семейства. Уравнение для характеристики этого семейства в плоскости годографа будет р=со4-р,. Так как, по условию, =0, то постоянная =—и) (М ), где угол находится из (5.3,31) по известному числу М . Следовательно, уравнение для характеристики будет —ш , откуда [c.266]

Левая часть уравнения (186)—это эквивалентный комплексный коэффициент усиления нелинейного звена, а правая — обратная амплитудно-фазовая характеристика линейной части системы. Для решения уравнений (186) можно пользоваться графическим методом. Для фиксированных значений бо, соответствующих определенной нагрузке синхронного двигателя, в комплексной плоскости строят семейство годографов левой части этого уравнения при изменении амплитуды а от О до оо. Эти годографы представляют хобой амплитудные характеристики нелинейного звена. В тех же координатах строят годограф обратной амплитудно-фазовой характеристики линейной части системы. Точка пересечения указанных характеристик определяет частоту и амплитуду возможных автоколебаний в системе АРВ синхронного двигателя. [c.88]

Модельный метод является разновидностью объемного моделирования и предусматривает выполнение моделей отсеков самолета и компонуемых объектов с достаточно подробной детализацией. Модели изготавливают из легкообрабатываемых материалов (дерева, фанеры, пенопласта и т.п.), хотя и для этих материалов трудоемкость изготовления моделей остается весьма значительной. Несмотря на трудоемкость модельного метода компоновки, его преимуществом, помимо полного исключения случаев взаимного пересечения компонуемых объектов, является максимальная наглядность, позволяющая проводить на объемных моделях отработку дизайна самолета и предварительную оценку его эксплуатационных характеристик. Дальнейшим развитием модельного метода является натурная компоновка, использующая вместо объемных моделей реальные компонуемые объекты. Несмотря на еще большую детализахщю проектных решений, применение этого метода ограничено из-за сложности его технической реализации. [c.109]

В методе насыщенного диода точка излома кривой, используемая. для определения КРП, выражена обычно недостаточно четко по причинам, указанным в 2, п. 4. При сглаженной кривой КРП приходится оценивать путем экстраполяции двух линейных участков вольт-амперной характеристики до точки их пересечения. Такая процедура может привести к значительным ошибкам. Шелтон [6] предложил модификацию метода, при которой факторы, приводящие к сглаживанию кривой, вблизи точки излома почти полностью исключаются. Его экспериментальная установка показана на фиг. 4.8. И эмиттер, и коллектор представляют собой монокристаллические танталовые ленты, поверхности которых совпадают с гранью (112) по своим функциям эмиттер и коллектор взаимозаменяемы. Между ними помещается третий электрод, в центре которого имеется небольшое отверстие прямоугольной формы этот электрод соединен с общим экраном. Ленты помещаются в нормальное к их поверхно- [c.236]

Колориметрический метод основан на законах аддитивного синтеза из трех линейно независимых единичных цветов (закон Грасс-мана). В зависимости от выбора единичных цветов получают различные системы колориметрического измерения. Координаты цвета любых колориметрических систем пересчитывают в координаты цвета системы МКО. Яркость цвета в этой системе соответствует значению У. Рассчитывают по формулам координаты цветности X и у и с помощью графика цветности в системе МКО определяют значения доминирующей длины волны X и чистоты цвета Р. Имеются графики цветности в системе МКО для различных источников цвета. На рис. 4 приведен график для источника С, который применяется для определения характеристик цвета X и Р после проведения инструментальных измерений. Через точку пересечения координат цветности х и у и точку белого света С проводят прямую, пересекающую кривую спектральных цветов, и определяют значение X в точке пересечения. Чистоту цвета находят с помощью линий постоянной чистоты Р = onst или рассчитывают по формуле. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...