Р производительности питательного

Каждому типу насоса при постоянной частоте вращения п присуща определенная зависимость между производительностью С и давлением р, которую называют характеристикой насоса (линия аЬ на рис. 19-2,а). Там же приведена характеристика внешней сети (линия ей). Точка А пересечения кривых отвечает рабочей точке насоса. ПН подает воду в соответствии с мощностью парогенератора,. Для уменьшения подачи питательной воды снижают частоту вращения насоса, тогда его характеристика приобретает новое положение (линия а Ь ), а рабочая точка перемещается в Л и снижается сопротивление питательного тракта вследствие уменьшения скорости воды. Возможно регулирование производительности питательного насоса дросселированием потока регулирующими клапанами на его напорной линии. При этом характеристика внешней сети станет более крутой (линия сс1 ). Ввиду роста сопротивления такой метод регулирования повышает собственный расход энергии и потому в мощных установках не применяется. [c.300]

Перед подсчетом средних величин по испытаниям составляются так называемые характеристики опытов, имеющие целью определить размер колебаний в течение опыта наиболее характерных и существенных параметров производительности D, давления в котле (в барабане) р, температуры питательной воды /п.в и перегрева пара (свежего tn.u и промежуточного ), содержания кислорода О2 или углекислоты RO2 за пароперегревателем или поворотной камерой, температуры дымовых газов за пароперегревателем и воздухоподогревателем, разрежения за воздухоподогревателем тонкости помола / до, давления жидкого или газового топлива за регулирующим клапаном Рт, давления воздуха за воздухоподогревателем р" и перед горелками р[ . [c.15]

Задача 2.117. Определить расчетную производительность и расчетный напор питательного насоса котельной, если известны давление в барабане котла р = 3,6 МПа, сопротивление всасывающего и нагнетательного трубопроводов Н = 0,2 МПа, коэффициент запаса по напору 2 = 1Д, мощность электродвигателя для привода питательного насоса "= 100 кВт и кпд питательного насоса fjn.H=0,75. [c.102]

При параллельном включении каждая установка состоит в основном из редуктора Р свежего пара и охладителя (увлажнителя) О, к которому подводится вода через сопла с, обычно от напорной линии питательных насосов. Для защиты охладителя и паропроводов низкого давления от действия повышенного давления при неисправности редукционного клапана Р за редуктором на паропроводе (или на охладителе) устанавливается предохранительный клапан пк. При параллельной схеме включения обе установки работают независимо и производительность каждой из них выбирается самостоятельно. [c.261]

Желательна также установка приборов, р е г и с т р и-рующих следующие показатели работы котлов производительностью до 20 г/ч (при 20 г/ч и более установка этих приборов обязательна) давление пара за пароперегревателем расход питательной воды температуру газов после воздухоподогревателя содержание RO или О2 в дымовых газах уровень воды в барабане котла. [c.287]

Задача 2.90. Определить расчетную производительность вентилятора котельного агрегата паропроизводительностью 0 = 13 ,8 кг/с, работающего на природном газе с низшей теплотой сгорания 0 =35 700 кДж/м , если давление перегретого пара Рп.п=4 МПа, температура перегретого пара п.п=430°С, температура питательной воды /п.в=130°С, к. п. д. котлоагрегата брутто т) р =91%, теоретически необходимое количество воздуха = = 9,48 м м , коэффициент запаса по производительности Р = 1,05, коэффициент избытка воздуха в топке ат = 1,15, присос воздуха в топочной камере Д т=0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Дад =0,04, температура хо- [c.89]

Задача 2.94. Определить мощность электродвигателя для привода вентилятора котельного агрегата паропроизводительностью / =13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле с низшей теплотой сгорания рр = = 10 636 кДж/кг, если температура топлива при входе в топку т=20° С, теплоемкость рабочей массы топлива еР =2,1 кДж/(кг-К), давление перегретого пара Рпм= = 4 МПа, температура перегретого пара /п.п=450° С, температура питательной воды пв = 150°С, к. п. д. котлоагрегата брутто т] Р =86%, теоретически необходимое количество воздуха У =2,98 м /кг, коэффициент запаса производительности 1 = 1,05, коэффициент избытка воздуха в топке т = 1,25, присос воздуха в топочной камере Лат = 0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе = =0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор, х.в=25°С, расчетный полный напор вентилятора Яв = 1,95 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2=1,1, эксплуатационный к. п. д. вентилятора Т1 = 61%, барометрическое давление воздуха йб=98-10з Па и потери тепла от механической неполноты сгорания 94=4%. [c.92]

МПа, температура перегретого пара /п.п=450°С, температура питательной воды г п.в=НО°С, величина непрерывной продувки Р=3%, коэффициент запаса по производительности 1 = 1,05, коэффициент избытка воздуха перед дымососом ад=1,55, температура газов перед дымососом д=180° С, потери тепла от механической неполноты сгорания (у4—4,5% и барометрическое давление воздуха /16 = 98-103 Па. [c.94]

Водоподготовка снижает общее солесодержание и кремнесодержание питательной воды для котло с естественной циркуляцией до минимума. Однако так как в процессе испарения и отвода пара из барабана котла концентрация солей в котловой воде имеет тенденцию к непрерывному возрастанию, то для поддержания этой концентрации на некотором допустимом для получения нужного качества пара уровне производится продувка котла, т. е. удаление из барабана части котловой воды с высоким солесодержанием. Величина продувка должна быть такова, чтобы количество солей, вводимых с питательной водой в котел, было равно количеству солей, выведенных с продувочной водой, т. е. концентрация солей в котловой воде должна поддерживаться на нужном уровне. Размер продувки р в процентах от производительности котла определяется солевым балансом [c.99]

Обычно прО Дувку вырал ают в процентах от производительности котла (р%). Если обозначить через с и соответственно концентрации в питательно и котловой воде того вещества, которое в данном случае нормируется для котловой воды (сухой остаток, щелочность), то, пренебрегая очень малой величиной — Содержанием солей в паре, можно написать следующее ура внение солевого баланса котла [c.210]

Задача 2.115. Определить расчетную производительность и расчетный напор питательного насоса для котельной с максимальной паропроизводительностью Dn, = 5,56 кг/с, если известны давление в барабане котла р = , А МПа, плотность воды /) = 958 кт/м , сопротивление всасывающего и нагнетательного трубопроводов Н = 0,2 МПа, коэффищ1ент запаса по паропро-изводительности котельной Pi = l,2 и коэффициент запаса по напору / 2 = 1Д- [c.102]

При карбонатной жесткости питательной воды Жк— =0,038 ЩЦк, где /к=100/р (р — продувка котла в процентах от его па ро производительности) режим чисто фосфатной щелочности можно обеспечить дозированием одного лишь динатрийфоофата. Для промежуточных значений жесткости питательной воды потребуется дозировка в котлы обоих реагентов в различных соотношениях. При еще более высокой карбонатной жесткости питательной воды потребуется дозировка мононатрийфос-фата или даже фосфорной кислоты. [c.164]

ГОСТ 1947 г., о котором выше говорилось, предусматривает значительное сокращение применявшейся ранее номенклатуры производительностей и параметров. Ха.рактеристи-ка производительностей и па-р а м ет.р о в пара и питательной воды для основных типов котлоагрегатов, намеченных к выпуску этим ГОСТ, дана в табл. 1. Как видно, ГОСТ вводит и новые, повышенные и высокие параметры пара, а имеано 39 ати и 450° С (вместо 31,5 ати и 420° С) и 100 ати и 510° С. Применение новых котлоаг-регатов на давления 16 ати и 31,5 ати и соответственно 350 н- 375° С и 420° С разрешено лишь для случаев, когда использование агрегатов оановйЫ(х параметров почему-либо невозможно. [c.11]

Сочетание поверхностного и впрыскивающего пароохладителей имеет определенные преимущества. Впрыскивающая ступень три этом может быть выполнена с ограниченной производительностью обычно для нее требуется не более 3— 5% конденсата (от на-ропроизводительности котла). Если для впрыска используется собствен-,пьгй конденсат котла, то все устройства (конденсатор, баки, трубопроводы) получаются соответственно малыми. Если же на впрыск подается питательная вода, то опасность попадания солей в на р также уменьшается. В крайнем случае при эксплуатационном увеличении солесодержания питательной воды впрыскивающий пароохладитель может быть временно отключен впредь до устранения причин, вызывающих ухудшение качества питательной воды, а регулирование температуры пара на это время нереведе- 0 на ручное дистанционное управле- пие с помощью поверхностного пароохладителя. [c.155]

Быстродействующая редукционно-охладительная установка (БРОУ). БРОУ предназначается для удеп жания в работе парогенератора и газовой турбины в случае выхода из строя паровой турбины Р-12-90/18. Производительность БРОУ 150 7-/ /, давление 90/18 3 ага. По пару она включена параллельно с паровой турбиной Р-12-90/18. Впрыск в БРОУ осуществлен питательной водой из напорной линии питательных насосов типа 9Ц-12. [c.45]

Одним из первых мощных п ы-легазовых котлов Таганрогским котлостроительным заводом был пущен в серию котел ТП-80 производительностью 420 т/ч с параметрами пара р = 155 ат, г пе = 570" С при температуре питательной воды 230° С, предназначенный для работы на пыли тощих углей и природном газе. Общий вид этого котла представлен на рис. 11-2. Топочная камера / представляет собой призму, разделенную двухсветным экраном на две равные полутонки . Для выравнивания давления газов в полутонках в средней и верхней частях двухсветного экрана предусмотрены окна, образованные путем разводки экранных труб. Степень экранирования топки равна примерно 90%. Топочная камера рассчитана на жидкое шлакоудаление. Для этой цели в нижней части топки экраны ошипованы и покрыты хромитовой массой. Кроме экранных поверхностей нагрева, в первом подъемном газоходе установлен ширмовый пароперегреватель 2. В горизонтальном газоходе размещена конвективная часть пароперегревателя 3, а в опускном газоходе — по две ступени водяного экономайзера 4 и воздухоподогревателя 5 (в рассечку). [c.213]

Схема парогазового энерготехнологического блока с низконапорным парогенератором и паротурбинной установкой К-800-240 и двумя газотурбинными установками ГТ-60-750 представлена на рис. 1-19. Здесь в соответствии с требуемым расходом воздуха для сжигания продуктов пиролиза в парогенераторе необходимо устанавливать две газотурбинные установки. Производительность парогенератора составляет 694 кг/с при расходе мазута в блоке пиролиза 73,6 кг/р( выход химической продукции равен 9,24 кг/с. Электрическая мощность энерготехнологического блока, т. е. паровой и газовых турбин, оказывается равной 911,5 МВт. Пар на технологические потребности расходуется из нерегулируемых отборов на ЯВД-6, ПНДА и ПНД-3. Питательная вода после ПН Д-2 направляется на подогрев в экономайзер низкого давления Э/С-1. В остальном схема аналогична вышеописанной (см. рис. 1-18). [c.38]

Задача 2.92. Определить мощность электродвигателя для привода вентилятора котельного агрегата паропроизводительностью 0 = 4,16 кг/с, работающего на природном газе Дашавского месторождения состава С02= =0,1% СН4=97,9% С2Нб=0,5% СзН8=0,2% С4Ню= = 0,1% N2=1,2%, если давление перегретого пара рп.п= = 1,4 МПа, температура перегретого пара п.п=275°С, температура питательной воды .в = 130°С, величина непрерывной продувки Р = 3%, к. п. д. котлоагрегата брутто т) Рд=90%, коэффициент запаса по производительности 1 = 1,1, коэффициент избытка воздуха в топке от= = 1,1, присос воздуха в топочной камере А т=0,05, утечка воздуха в воздухоподогревателе Аа =0,04, температура холодного воздуха, поступающего в вентилятор ix.в = 20° , расчетный полный напор вентилятора Яв = =2,1 кПа, коэффициент запаса мощности электродвигателя 2 = 1.1, эксплуатационный к. п. д. вентилятора т) = =61% и барометрическое давление воздуха /15 = =98-103 Па. [c.90]

Опыт эксплуатации таранов завода Таран показывает, что при питательной трубе диаметром 74 мм и длиной 15 м, при высоте падения к = м, и высоте нагнетания Н=60 м число ударов в минуту должно быть около 100, чтобы производительность тарана достигла = 16 л1мин, а общий расход установки составил Р = 242 л/мин при коэффициенте полезного действия т) = 0,49. Коэффициент полезного действия для таранов завода Таран находится в пределах 0,4—0,7 и определяется по общей зависимости вида [c.406]

Здесь Р — тепловая мощность, /) —паро-производительность, г п — энтальпия получаемого перегретого пара, /п.в — энтальпия питательной воды, п.п2 — энтальпия пара после промежуточного перегрева, in.ni—энтальпия пара при поступлении в промежуточный пароперегреватель. Единицы измерения СИ О — кг/с, / — Дж/кг, Q — Вт внесистемные О — кг/ч, I — ккал/кг, Q — ккал/ч. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...