Коэффициенты длины — Выбор 37 — Коэффициенты

Однако, как отмечалось выше, в вызываемой стандартной подпрограмме матрица А представлена в виде массива переменной длины, а элементы матрицы должны быть расположены в массиве А под ряд без пропусков ячеек. Поэтому при обращении к стандартной подпрограмме, проводимом при М = 3, будут использованы числа, содержащиеся в первых девяти (М М — 3 3 =9) ячейках, за резервированных под массив А в вызывающей программе. Очевидно, что эти числа не соответствуют коэффициентам построенной в вызывающей программе матрицы А (3, 3). Это происходит потому, что при описании матрицы в подпрограмме в виде массива А (М, М) переменной длины выбор номера К ячейки памяти, соответствующей элементу А (I, J), производится на основе формулы К = (J — 1) М -Ь I, где М — фактическая длина столбца, указанная при обращении к подпрограмме. Таким образом, при М М0 матрица А будет передаваться в подпрограмму неправильно. [c.18]

Достоинства уравнения Тимошенко были в полной мере раскрыты и оценены в 40 — 50 годах XX века в связи с практическими потребностями в расчетах на колебания высоких балок. На это время приходится наибольшее количество опубликованных работ по этому вопросу. Было выяснено, что уравнение Тимошенко остается справедливым вплоть до частот, где длина сдвиговой волны сравнима с высотой стержня. В это время подробно были исследованы свободные и вынужденные колебания, учтено затухание материала, решен ряд других задач, некоторые работы специально посвящались выбору коэффициента сдвига. [c.143]

D I — длина перекрытия сварных точек D — диаметр сварной точки). Выбор коэффициента перекрытия определяется необходимой минимальной глубиной проплавления, от которой, в свою очередь, зависят прочность и герметичность шва. При этом скорость сварки мала и определяется v = fD l — k), где f — частота повторения импульсов. В настоящее время освоен, например, выпуск установки Квант-12 , обладающей повышенной частотой следования импульсов и предназначенной для получения сварных соединений. [c.136]

Анализируя данное положение, рассмотрим предпосылки, определяющие выбор ширины венца. Применение широких венцов (длинных зубьев) выгодно благодаря уменьшению за счет этого межосевых расстояний при обеспечении заданной работоспособности и долговечности передачи. Однако с увеличением ширины венцов резко возрастают неравномерность распределения нагрузки по длине зубьев (коэффициент концентрации нагрузки) и возможность косого излома зубьев ухудшается работа передачи. [c.155]

В результате такого выбора параметров увеличивается несущая способность передачи и фактически увеличивается ее коэффициент перекрытия. Общий коэффициент перекрытия передачи увеличивается за счет коэффициента перекрытия, определяемого по торцовому сечению в реальной передаче, в зависимости от размеров пятна контакта вдоль длины зуба. [c.59]

Угол зацепления а принимают равным 20°, коэффициент длины зуба гр для косозубых колес можно брать в тех же пределах, что и для прямозубых колес, т, е. по табл. 3 Для проверки правильности выбора гр можно пользоваться зависимостью [c.287]

Легко, далее, показать, что полная свобода имеется и в выборе коэффициентов пропорциональности в определяющих соотношениях. С этой целью вернемся к рассмотренному выше примеру с установлением единицы площади. Выбрав в качестве единицы длины метр, мы в качестве единицы площади приняли квадратный метр — площадь квадрата, сторона которого равна метру. Однако такой способ установления производной единицы площади хотя и имеет определенные практические преимущества, отнюдь не является обязательным. Можно, например, за единицу площади принять площадь круга, диаметр которого равен одному метру. Назовем эту единицу площади круглый метр (кр. м). Такой способ установления единицы площади равносилен замене коэффициента в формуле (1.3в) с я/4 кв. м/м на [c.27]

Рассмотренная ситуация аналогична той, какую мы имели при выборе единицы площади, устанавливая последнюю по произволу — либо как квадратный, либо как круглый метр. Между двумя способами определения производных единиц массы или площади нет принципиальной разницы. Хотя, как правило, для построения производной единицы коэффициент пропорциональности в определяющем соотношении приравнивается единице, он также может быть приравнен любому другому постоянному числу. Определив единицу массы как производную единицу, мы, очевидно, получим систему механических единиц, содержащую в качестве основных не три, а только две единицы — длины и времени. Весьма важно при этом отметить то, что мы, объединив второй закон Ньютона и закон всемирного тяготения, приравняли постоянному числу (единице) как инерционную, так и гравитационную постоянные. [c.34]

Величины 1, к и во всех вышеприведенных формулах относятся к излучению определенной длины волны X или частоты излучения V. При надлежащем выборе коэффициентов к и у эти формулы могут быть отнесены также и ко всему спектру излучения. [c.266]

Методика расчета сохраняется для индукторов с прямоугольной или иной формой окна обмотки при соответствующем расчете сопротивлений 72, XI, XI и выборе коэффициента Для обмотки прямоугольной формы К1, зависит от отношения высоты окна к его ширине 1 и к длине обмотки (рис. 2.15). [c.76]

Второй этап — выбор коэффициентов ширины, которые мало влияют на массу редуктора, но определяют его габаритные размеры. При малых коэффициентах ширины редуктор получается узким, но высоким и длинным. Увеличение коэффициентов ширины сокращает высоту и длину редуктора при росте ширины. Предпочтительны узкие колеса, при которых редуктор получается технологичнее. [c.59]

Большое влияние на скорость резания оказывает и геометрия режущей части резца, его углы. Так например, при увеличении переднего угла уменьшаются деформация стружки и усилие резания, следовательно, можно увеличить скорость резания. Однако при чрезмерном увеличении переднего угла ослабляется головка резца, ухудшается отвод тепла, понижается его стойкость, что приводит к необходимости уменьшения скорости резания. При увеличении заднего угла резца уменьшается площадка контакта его с изделием, уменьшается трение, следовательно, увеличивается стойкость резца. При выборе скорости резания нужно учитывать также главный угол резца в плане ф. От величины этого угла зависит ширина стружки, т. е. длина участвующей в резании режущей кромки. При малой величине угла ф понижается давление на режущую кромку, уменьшается тепловая нагрузка, повышается стойкость резца, что позволяет увеличить скорость резания. В формулу для определения скорости резания вводится коэффициент, учитывающий геометрию резца. [c.323]

Таблица 10.2. Значения коэффициентов для выбора в первом приближении конечной температуры мазута при поверочном расчете подогревателей мазута типа ПМР по длине нагревательных элементов

Естественные русла. Шероховатость естественных русел зависит от многих факторов собственно шероховатости русла, резкого изменения формы поперечных сечений, наличия в русле и на пойме промоин, растительности, отложений наносов и т. д. Наблюдения показывают, что шероховатость изменяется не только по длине русла, но и на одном коротком участке русла при изменении уровня воды. Особенно резкое изменение шероховатости отмечается на участках русла с сильно развитой поймой, редко заливаемой водой — при разливе воды по пойме шероховатость резко возрастает. Поэтому при проектировании ответственных сооружений коэффициенты шероховатости естественного русла, как правило, определяют для отдельных его частей с помощью натурных наблюдений, Если на данном участке реки проводились натурные наблюдения, соответствующие различным расходам, то для каждого из расходов можно вычислить свой коэффициент шероховатости, который будет отвечать определенному уровню воды и состоянию работающего пойменного участка. При высоких уровнях не всегда удается организовать натурные наблюдения, и в этих случаях к выбору коэффициента шеро- [c.190]

Вязкость воздуха обычно пренебрежимо мала, поэтому акустика обычно изучается для невязких жидкостей. Как в 4, малый коэффициент вязкости может быть важен в локальном смысле (для задачи на периоде). В качестве коэффициентов вязкости возьмем ve и т е 2 (v, т1 - постоянные, а е, как обычно, — характеристика длины периода). Такой выбор коэффициентов вязкости приводит к интегро-дифференциальным уравнениям для макроскопического поведения. [c.188]

В заключение следует отметить, что плоские ЛПА с вертикальной ориентацией вибраторов и параллельной рабочей поляризацией поля могут служить в качестве весьма эффективных приемных антенн. Как видно из ДН, приведенных на рис. 16.32—16.35, при оптимальном выборе периода структуры г такие антенны имеют весьма высокий коэффициент защитного действия. Коэффициент направленного действия этих антенн достаточно высок. Зависимость КНД от длины полотна и периода структуры т показана на рис. 16.37 (значения КНД получены численным интегрированием для почвы средней влажности). [c.368]

По этому значению X для стержня сплошного сечения определяется по табл. 28 коэффициент ф. Проверку общей устойчивости стрел следует производить по обоим главным направлениям в плоскости подвеса стрелы и в перпендикулярной ей плоскости. Расчетную длину стрелы принимают в зависимости от схемы закрепления ее концов (рекомендации по выбору коэффициента приведения длины ц см. на с. 369). [c.390]

Выбор длины волны излучения лазера связан с рядом условий, на которых необходимо остановиться более подробно. Из анализа кривых рис. 11.1 можно установить, что максимальная информационная емкость приходится на длины волн 25—30 мкм. Но при таких длинах волн коэффициент пропускания лазерного излучения атмосферой очень мал. Следовательно, для создания оптимальной системы связи с использованием лазеров необходимо выбрать длину волны излучения, на которой коэффициент пропускания атмосферы был бы максимален. Такие окна , т. е. длины волн, которые хорошо проходят через атмосферу, известны. Наилучшее окно прозрачности атмосферы — диапазон между 8 и 13 мкм, где коэффициент пропускания излучения атмосферой т = 0,9 хорошими— примерно 0,6 0,95—1, 0,5 1,5—1,8 2,1—2,7 3,5—4,2 мкм. [c.210]

Для приближенных инженерных расчетов можно дальше упростить решение задачи [731. В частности, если принять 61 = 1, то это приведет к дифференциальным уравнениям, вытекающим из обычного уравнения Бернулли без учета влияния путевого расхода [45]. В уравнениях, полученных в работе [45], кроме того, вместо переменного по длине коэффициента сопротивления трения принят постоянный коэффициент сопротивления определяемый экспериментально и учитываюш.ий приближенно кроме потерь в самом подводящем (отводящем) канале изменение удельной энергии за счет отделения (присоединения) масс жидкости п произвольность выбора значения 61. [c.295]

Схемы и характеристики 335 Балки двухопорные — см. Ст.ерж-ни однопролетные — неразрезные — Колебания нагибные 299, 303 --неразрезные на жестких опорах — Коэффициенты длины — Выбор 32—34 — Коэффициенты длины — Графики 30, 31 — Параметры вспомогательные 32, 33 — Подразделение на участки 14 —Силы критические 29 -- неразрезные на упругих опорах — Жесткости опор — Коэффициенты 35 — Коэффициенты длины — Выбор 37 — Коэффициенты длины — Графики 40, 41 [c.549]

JIOM — Коэффициенты длины — Выбор н графики 41. 42 — Равновесие— Форми возмущенные 35 — Устойчи-нссть 35, 42 Стержни упругие прямолинейные — Колебания параметрические 347, 349, 351, 3G7, ЗС8 — Колебання параметрические — Влияние перемещений в неиозмущенном состоянии Я65, 366 [c.565]

Легко, далее, показать, что полная свобода имеется и в выборе коэффициентов пропорциональности в определяющих уравнениях. С этой целью вернемся к рассмотренному выше примеру с установлением единицы площади. Выбрав в качестве единицы длины метр, мы в качест- [c.30]

П, 3.4. Замена единиц, приведенных в прилоукении 2 к ГОСТ 8.417-81. единицами СИ повлечет за собой в некоторых случаях изменение коэффициентов в расчетных формулах. При этом необходимо иметь в виду, что существует два вида формул уравнения связи между величинами и уравнения связи между числовыми значениями. В первых символы означают конкретные величины, например, конкретную длину, массу, силу, давление и т. д, В этом случае числовой коэффициент уравнения зависит только от выбора модели объекта, описываемой уравнением, но не зависит от выбора единиц, в которых могут быть выражены величиньг. Например, если однородное тело имеет массу т и объем V, то плотность р вещества, из которого состоит тело, может быть найдена по формуле р = mjV, которая остается неизменной при любом выборе единиц для выражения массы т, объема [c.56]

Программное обеспечение, составленное на основе описанной схемы вычислений, позволило провести сравнительные расчеты параметров движителя и удлинителя для скважин с различными радиусами искривления, зенитными углами, коэффициентами трения и длинами условно-горизонтальных участков. Расчеты проводились для различных типов кабельных технологических комплексов, в том числе с использованием труб малого диаметра и жесткого геофизического кабеля. В качестве исходных использовались содержашиеся в справочниках весовые данные различных типоразмеров насосно-компрессорных труб, геофизических кабелей, в том числе жесткого, и приборов. Вычисленные осевые усилия на геофизическом кабеле, возникающие при подъеме. не превышают 20000 Н (с учетом веса кабеля) при длине условно-горизонтальных участков 300 ч- 400 м при использовании в качестве средств доставки насосно-компрессорных труб диаметром 33 мм. При использовании жесткого геофизического кабеля вычисленные усилия не превышают 12000 Н. Практические работы на скважинах подтвердили правильность разработанной мето-лики расчетов по выбору конструкций движителя и удлинителя, а измеренные при подъеме осевые усилия, создаваемые на геофизическом кабеле, хорошо согласуются с расчетными. [c.319]

Выбор коэффициента запаса прочности по пределу треш,иностойкости. Запасы прочности призваны дать колличестве-ную меру безопасности конструкции. В общем виде коэффициенты запасов прочности (или долговечности) представляют собой числа, которые показывают, во сколько раз следует увеличить нагрузку (длину [c.155]

Электроды марок ОЗС-6 МР-3 АНО-4 и другие с рутиловым покрытием, относящиеся к типу Э-46, находят в настоящее время все более широкое применение. По своим характеристикам они во многом превосходят электроды типа Э-42 и полностью заменяют их. Электроды с рутиловым покрытием, в основу обмазки которых входит рутил — двуокись титана ТЮг, отличаются высокими сварочно-технологическими свойствами. Они обеспечивают устойчивое горение дуги при сварке на переменном и постоянном токе, позволяют вести процесс сварки во всех положениях с хорошим формированием шва, образуют быстро затвердевающие и. легко удаляемые шлаки. При сварке допустима любая длина дуги и величина сварочного тока. Эти электроды обеспечивают повышенную прочность и высокую пластич Ность сварных соединений и п03В10ляют сваривать низколегированные конструкционные стали. При добавлении в покрытие железного порошка (электроды ОЗС-6) обеспечивается повышение коэффициента наплавки. Из существующих типов электроды с рутиловым покрытием отличаются наименьшей токсичностью, что делает их предпочтительными при выборе присадочного материала. [c.48]

В отдельных случаях величина коэффициента может быть увеличена до 2. При выборе коэффициента необходимо иметь в виду, что чийю одновременно работающих зубьев протяжки обычно должно быть не менее трех. Шаг калибрующих зубьев принимают равным шагу режущих зубьев, так как после переточек часть калибрующих зубьев переходит в режущие. У круглых протяжек шаг калибрующих зубьев принимают 0,6—0,8 от величины шага режущих зубьев. Для коротких деталей допускается число одновременно работающих зубьев до двух. Очень короткие детали протягивают пакетом по несколько штук, и шаг рассчитывают по общей суммарной длине пакета. [c.201]

В штамповочных цехах при изготовлении сравнительно мелких поковок, требующих небольшой продолжительности нагрева, широко применяются про ходные печи, в которых загрузка и выдача заготовок осуществляются посредствок толкателя через окно или окна, причем загрузочные и разгрузочные окна располо жены с противоположных сторон. Конструкции толкателей очень разнообразны Чаще всего применяются механические толкатели — рычажные, реечные, винто вые, фрикционные. Во многих случаях могут с успехом применяться пневматические и гидравлические толкатели, наиболее простые и надежные. Выбор типа толкателя зависит от многих факторов — требуемого усилия Р, интервала за грузки и выдачи <з, длины заготовки, определяющей ход толкателя I, наличи5 в цехе сжатого воздуха и т. д. Усилие толкателя Р = /О, кгс, где О — масса за готовки или садки металла f — коэффициент трения. Ориентировочно коэффициент трения можно принять [c.231]

Наконец, существуют еще три фактора, которые, однако, должны учитываться прн выборе коэффициента добротности 202]. Первый состоит в том, что если мы хотим сравнивать электростатические и магнитные линзы, то необходимы более универсальные коэффициенты добротности, которые не зависели бы от специфических характеристик электрического и магнитного полей. В качестве величины, к которой отнесены абер рации, можно выбрать один из следующих параметров физиче ская длина фокусирующей системы, ее эффективная длина, определяемая, например, (3.197), протяженность поля линзы (расстояние (Ь—а) на рис. 46), рабочее расстояние в пространстве объектов или изображений, фокусное расстояние в пространстве объектов или изображений и т. д. Все они дают различную информацию о работе линз и позволяют проводить их сравнение. [c.352]

Перейдем теперь к расчету параметров запирающего устройства, изображенного на рис. П.1, б. При покое ведомого колеса 2 его фиксация достигается тем, что два запирающих зубца касаются окружности выступов колеса /. В этом случае запирающий диск совмещен с ок1)ужностью выступов колеса 1. У ведомого колеса 2 все незапирающие зубцы должны быть укорочены по длине. Запирающий диск колеса 1 выполняется несплошным, в нем про-фрезерованы впадины тех зубцов, которыми снабжено колесо 1 (рис. 11.3). Касание запирающих зубцов ведомого колеса 2 с окружностью выступов колеса 1 достигается выбором определенного значения коэффициента коррекции колес / и 2. Обозначим через р, [c.394]

Волны, содержащиеся в решении, обладают различными скоростями распространения, поэтому с увеличением расчетного времени между отдельными волнами будут появляться отрезки с постоянными значениями щ и П2 и длина этих отрезков увеличивается со временем, а структура ударной волны будет стремиться к стационарной. Поэтому для идентифицирования волн, получающихся при численном счете, с волнами, входящими в состав автомодельных решений первого и второго типов, нужно получить разностное решение при больших временах, чтобы упомянутые выше процессы успели завершиться. С другой стороны, с увеличением расчетного времени разностное решение распространяется на большее число расчетных точек. В связи с этим требуется брать достаточно большой отрезок оси х, чтобы влияние границ не исказило рещение. Величину отрезка можно уменьшить подходящим выбором коэффициента /,. [c.337]

В статьях Л. Е. Огеепзроп а [3.95—3.98] (1958) в постановке трехмерной теории упругости исследуются изгибные неосесимметричные колебания цилиндрической оболочки конечной длины при следующих граничных условиях на торцах О22 = иг=ие=0 и на внешней и внутренней поверхностях Ог0=аг0=0г2 = Р. Такие условия соответствуют случаю, когда края свободны для продольных перемещений и шарнирно закреплены относительно изгибных перемещений. Решения по 0 и 2 выбираются в виде произведения тригонометрических функций так, чтобы граничные условия на торцах удовлетворялись. Условия же на поверхностях приводят к частотному уравнению. Показано, что с увеличением относительной толщины область применимости классической теории смещается все дальше и дальше в сторону длинных волн. Теория типа Тимошенко редуцируется к точным решениям по частотам соответствующим выбором коэффициента сдвига. Необходимо отметить, что наличие коэффициента сдвига является недостатком теории, так как лишает возможности сделать какие-либо оценки. Кроме того, по фазовым скоростям нельзя судить об аппроксимации деформированного и напряженного состояния. Например, в работе [3.96] для толстой оболочки /г// =0.7 построено распределение перемещений и напряжений по толщине. Видно сильное отклонение от предположений теории оболочек о линейном распределении перемещений и напряжений и сггг=0- [c.203]

М0 Т согласуют с подключенными к нему фидерными линиями выбором 1ВОЛНОВЫХ сопротивлений отрезков линий, образующ их мост. При W WQ-=0,75 в двухкратном диапазоне длин волн коэффициент отражен 1я р 0,05. [c.450]

Для более верного выбора коэффициентов и Дэкв следует поставить ряд экспериментов по истечению воды через трещины. Эксперимент по определению коэффициента местного сопротивления следует проводить на длинных трещинах (еще лучще на длинных усталостных трещинах), для которых влиянием щероховатости можно пренебречь. [c.49]

Основной особенностью конструкции планетарных передач являются симметрично расположенные одинарные или сложные сателлиты, работающие параллельно и вращающиеся как относительно своих осей, так и вместе с ними относительно центральной оси. Отсюда вытекает ряд частных особенностей, учитываемых при расчете степень равномерности распределения нагрузки по сателлитам определение относительных чисел оборотов колес при расчете зубчатых зацеплений и подшипников обеспечение, кроме условий соосности, условия сборки и соседства при определении числа зубьев колес многосателлитных передач возможность циркуляции мощности в замкнутых контурах действие центробежных сил на узлы опор сателлитов у быстроходных передач односторонняя или двухсторонняя работа зубьев сателлитов в зацеплении с солнечным колесом и эпициклом даже при неизменном направлении вращения валов число полюсов зацепления при определении нагрузки в них и определении числа циклов нагружения разгрузка опор центральных колес благодаря уравновешиванию радиальных усилий при выборе коэффициента концентрации напряжений лучшее распределение нагрузки по длине зуба из-за меньшего изгиба валов, меньшей деформации картера и меньшего консольного действия сил при внутреннем зацеплении. [c.123]

Коэффициент шероховатости естественных русел зависит от многих факторов собственно игероховатости русел, неправильности формы поперечных сечений, наличия в русле II на пойме промоин, деревьев, размывов, наносов. Наблю.цсния показывают, что коэффициент шероховатости изменяется не только по длине русел, но также на одном и том же участке с изменением горизонта воды. Поэтому обычно коэффициент шероховатости определяют по гидрометрическим данным рассматриваемого русла, и только в случае отсутствия таких данных прибегают к выбору его по таблицам или другим источникам. [c.185]

Другим обстоятельством, затрудняюшим проведение количественного анализа многокомпонентных смесей, является ограниченность выбора длин волн, обеспечивающих достаточную точность измерений. Для выяснения требований при выборе оптимальных значений Яь Яг и Яз рассмотрим систему уравнений (4.24) —(4.25). Эта система имеет решение, если коэффициенты а , при неизвестных Сп линейно независимы, т. е. [c.193]

Сопоставляя (7-123) и (7-124), видим, что с принятой точностью Нз = к. Смысл других коэффициентов Ляме определится выбором координат <71 и 2- В качестве ql выберем длину дуги вдоль координатной линии <71. Тогда, поскольку вообще (5 = И dqi, получим Нх = dsJdqx = 1. За координату 2 примем угол 9 между двумя меридиональными плоскостями. При этом ds2 = RdQ == = ,< 0. Следовательно, Н = R [c.308]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...