Контуры исходные Напряжения

Таким образом, ядра и правая часть системы (3.80) определены полностью, ее структура в случае непересекающихся контуров такая же, как и исходной системы уравнений (3.66). Подобным образом может быть рассмотрена вторая основная задача теории упругости, а также смешанная задача, когда на одних контурах заданы напряжения, а на других смещения. [c.85]

В первом случае снижение напряжения имеет место лишь в ступице На контуре отверстия напряжение уменьшается на 23 % по сравнению с исходным вариантом. При более массивной ступице напряжения становятся более равномерными по всему диску, а на контуре отверстия ago уменьшаются на 31 % по сравнению с диском без ступицы. [c.298]

Действие периодической внешней силы на автоколебательную систему рассмотрим на характерном примере - ламповом генераторе с гармоническим источником напряжения в колебательном контуре. Исходное уравнение динамики такой системы записывается в виде [c.289]

Табличный метод. В качестве базисных координат используют токи и напряжения всех ветвей схемы, а в качестве исходных топологических уравнений — уравнения Кирхгофа. Эти уравнения записывают для системы контуров и сечений, выбранной в схеме так, чтобы получить а топологических линейно независимых уравнений, где а — число ветвей в схеме. В этих уравнениях фигурируют 2 а неизвестных токов и напряжений, поэтому система уравнений доопределяется с помощью а компонентных уравнений. [c.179]

Коэффициент концентрации напряжений зависит от радиуса выкружки у основания зуба, а следовательно, от числа зубьев г и коз ффициента х смещения исходного контура Указанная зависимость может быть объяснена с помощью рис. 195, на котором показано изменение формы зуба при увеличении числа зубьев колеса. [c.296]

Далее составляем систему канонических уравнений с учетом того, что в точках на контуре расширенной области соответствующие напряжения и перемещения равны известным напряжениям и перемещениям, возникающим на контуре заданной области. Решая полученную систему уравнений, определим искомые напряжения, после чего представляется возможным выяснить полностью напряженное и деформированное состояние системы. Однако следует подчеркнуть, что при определении деформированного состояния незакрепленного исходного объекта, необходимо закрепление расширенной области, в результате чего могут быть определены лишь взаимные перемещения отдельных точек тела. [c.158]

Для развития пластической деформации необходимо увеличить число дислокаций, что наблюдается при пластическом течении (рис. 57). Механизм размножения дислокаций предложен Франком и Ридом. При увеличении напряжения исходный дислокационный сегмент (рис. 57, а) закреплен в точках АВ. При увеличении напряжения сегмент будет выгибаться (рис. 57, б) и принимать последовательно формы, приведенные на рис. 57, (I—д. При сближении выступов сегмент приобретает свою исходную конфигурацию, образуя при этом расширяющуюся дислокационную петлю (рис. 57, е). При продолжающемся действии напряжения дислокационный источник может генерировать новые дислокационные контуры. Скопление вакансий и границы зерен [c.79]

Значения максимальных растягивающих напряжений в зубьях колес, нарезанных фрезой (модуль т=1 мм, угол профиля исходного контура а = 20 ) [c.190]

Это напряжение должно быть значительно ниже предела текучести материала, который за пределами пластической зоны у кончика трещины работает в пределах упругости деформирования. Безразмерный коэффициент а отражает как геометрический фактор, так и характер распределения напряжения а. При весьма большом отношении ВИ этот коэффициент равен единице, что имеет место и в случае бокового надреза длиной I. При конечном отношении В/1 и неравномерном распределении напряжений коэффициент а принимает другие значения [101]. Случай сквозной трещины (рис. 4.15, а) в растянутой или изгибаемой пластине встречается при проведении различных опытов на трещиностойкость материалов. В расчетах конструкционных элементов чаще встречается случай плоской поверхностной трещины (рис. 4.15,6). Очертание фронта такой трещины в процессе ее развития по ряду экспериментальных данных близко к полу-эллипсу. Соотношение его полуосей по данным опытов [65] составляет примерно 0,38. Постоянство этой величины при изменении абсолютных размеров трещины объясняется тем, что независимо от исходной формы, она приобретает через некоторое число циклов нагружения устойчивую форму равного сопротивления продвижению во всех точках ее фронта. Коэффициент интенсивности /( сохраняет и в этом случае выражение (4.35) при иных значениях а, но часто используют также и выражение К — оа у лЬ, где Ь — глубина трещины (рис. 4.15, б). В тех случаях, когда глубина Ь соизмерима с расстоянием от контура трещины до противоположной поверхности тела, теоретическое определение коэффициента К оказывается затруднительным и его обычно находят экспериментальным путем (так называемый метод /С-тарировки) с использованием энергетической трактовки условий предельного равновесия трещин, распространяющихся путем квазихрупкого разрушения, т. е. такого, когда пластические деформации могут появляться лишь в локальных зонах у кончиков трещины. [c.130]

После изготовления оболочек применялся сокращенный отжиг при температуре 350°С в течение 3 ч с последующим охлаждением на воздухе. Такая термическая обработка позволяет устранить остаточные напряжения в оболочках, связанные с пластическим деформированием при вытяжке, достичь относительного постоянства структурного состава сплава в интервале температур 150—250°С и частично устранить исходную анизотропию катаного листа [78]. Геометрические размеры оболочек радиус в плане а=125 мм, толщина у внешнего контура /i[=l мм, толщина в вершине (для замкнутых в вершине оболочек) Ло=0,82 мм, радиус внутреннего контура (для открытых оболочек) Гк=50 мм, толщина у внутреннего контура /io,4=0,9 мм. Высота над плоскостью для замкнутых в вершине образцов 7,31—7,71 мм, для образцов, открытых в вершине (до выполнения в них центрального отверстия), — от 7,23 до 7,36 мм. Температура испытаний Г=200°С. [c.91]

Под критическими напряжениями для пластинок понимаются такие напряжения, до которых исходное равновесное состояние является устойчивым. Если выпучивание пластинки как элемента конструкции считается недопустимым, то напряжения от расчетной нагрузки должны составлять известную часть критических. Для пластинок, закрепленных по контуру и подвергающихся действию сжатия или сдвига, потеря устойчивости не связана с разрушением в за критической области (после выпучивания) пластинка может нести возрастающую нагрузку. [c.158]

Примечания 1. Параметры исходного реечного контура = 20 /о = 1 Со = 0,25 или принимают по рис. 44,6 тп — модуль зацепления определяют из расчета на изгиб, после чего округляют до стандартного значения 2, и определяют исходя из требуемого передаточного числа г и конструктивно-технологических соображений межосевое расстояние А определяют из расчета по контактным напряжениям или из конструктивных соображений коэффициенты коррекции и выбирают из блокировочного контура с учетом предварительного прочностного расчета и компоновки передачи. [c.225]

Дополнительное условие в точке излома поверхности трещины. Пусть вследствие несимметрии исходной задачи в окрестности некоторой точки О контура трещины возникло напряженное состояние, характеризуемое коэффициентами интенсивности напряжений Ki и ( ni = 0). Согласно (3.44) и (3.45), напряжение СТ8 определяется формулой [c.150]

Полученные интегральные уравнения легко решаются численно. Для этого интервал интегрирования разбивают шагом Д на М равных участков и на каждом из участков искомую функцию предполагают постоянной, а ядро, имеющее слабую особенность, интегрируют. В результате получают систему линейных алгебраических уравнений. Матрица этой системы треугольная, причем ее элементы в диагоналях, параллельных главной, равны друг другу, поэтому для формирования матрицы достаточно вычислить первый столбец. На рис. 11.1 показано вычисленное таким образом напряжение оее на контуре отверстия для значений исходных параметров ve=l/16, vr=l/4, т = =-0,5. [c.267]

Глава IV рассматривает ряд проблем из области плоской задачи при прямолинейных и криволинейных контурах, а именно напряжения в толстостенных цилиндрах с концентрично и эксцентрично расположенными поверхностями, изгиб круговых колец, распределение напряжений, вызванное приложением сосредоточенной силы в вершине клина, — задача, которая служит исходным пунктом при рассмотрении работы резцов. [c.6]

В данной главе изложен алгоритм [95, 102] расчета статической траектории распространения исходной внутренней трещины, базирующийся на решении плоской задачи теории упругости для тел с криволинейными разрезами. Приложенная к телу нагрузка и форма исходной трещины удовлетворяют некоторым условиям симметрии, так что оба ее конца развиваются одинаково. В этом случае траектория может быть построена без учета зависимости скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений в ее вершине. Аналогично может быть рассмотрено распространение краевой или полубесконечной трещины при действии любой несимметричной нагрузки. Изучены случаи развития исходной прямолинейной или двух сдвинутых параллельных трещин в бесконечной плоскости при действии растягивающих усилий на бесконечности или растягивающих сосредоточенных сил. Задачи на каждом этапе сводятся к сингулярному интегральному уравнению для гладких контуров, численное решение которого находится методом механических квадратур. [c.41]

Если выделить элемент в любой другой точке (не на контуре), изменится лишь величина исходных касательных напряжений. Если брус испытывает, кроме того, изгиб, то изменится величина например, для одной из точек пересечения контура с силовой линией будем иметь [c.380]

Рис. 30. Зависимость коэффициента формы по местным напряжениям Ур от числа зубьев г и коэффициента коррекции при приложении нагрузки к вершине зуба при исходном реечном контуре по ГОСТ 13755 — 68

При отсутствии внешнего магнитного потока в катушке протекает резонансный ток ip, величина которого определяется активными потерями в L -контуре и в достаточно большом диапазоне частот не меняет своего значения. Ток г р создает в сердечнике поле напряженностью Яо = - 2- -, задающее исходную рабочую точку на кривых зависимостей В = / (Я) и (г=ф Я) материала сердечника (рис. 6.5). [c.192]

Таким образом, в общем случае обжатия тел с односвязным контуром в плане потребное усилие может быть вычислено по формуле (9-10). При этом значение Р (при заданных исходных размерах и высоте /г после обжатия) можно вычислить по формуле (9-4) усредненное значение угла вида напряженного состояния Р р определится равенством (9-29) или равенствами (9-27) и (9-28). Значение степени деформации (также усредненное) можно вычислить по формуле (9-30), а затем найти о,- по кривой 0 е,- для данного материала. Входное число ф вспомогательной табл. 22 вычисляется по формуле (9-31). [c.261]

При рассмотрении расчета бруса круглого поперечного сечения на совместное действие изгиба и растяжения (сжатия) было установлено (см. с. 253), что опасна та иэ точек пересечения контура сечения с силовой линией, в которой знаки напряжений от изгиба и осевого нагружения совпадают. Касательные напряжения от кручения максимальны во всех точках контура. Следовательно, указанная точка оказывается опасной и при наличии кручения. В этой точке имеет место уррощенное плоское напряженное состояние и в зависимости от принятой для расчета гипотезы прочности эквивалентное напряжение вычисляется по одной из формул (9.14), (9.15), (9.16). При этом исходные напряжения ст, и т, для опасной точки определяют из зависи- [c.279]

Аналитическое определение местных напряжений изгиба в опасном сечении прямого зуба, выполненное этими методами, является наиболее точным. Попытки вычислить напряжение изгиба методами теории упругости известны уже давно (см. например [79, 123] и др.), однако пригодным для инженерных расчетов можно считать лишь решение, данное В. Л. Устиненко [151 и 152]. Последнему удалось найти удачный прием конформного отображения на полуплоскость функции, описывающей зубообразный выступ, близко совпадающий с действительной формой зуба. Единственное отклонение заключается в том, что вершина выступа получается скругленной, что не оказывает заметного влияния на напряжение в опасном сечении Решение В. А. Устиненко дает хорошие результаты при любом числе зубьев и любом смещении исходного контура. Подсчитанные напряжения во всех случаях хорошо совпадают с определенным методом фотоупругости на моделях из прозрачного изотропного материала при распределении нагрузки, обеспечивающем плоское напряженное состояние зуба. Предварительная большая вычислительная работа способствовала тому, что трудоемкость нового, более точного метода расчета осталась на уровне методов, основанных на сопротивлении материалов. [c.174]

В волновых передачах обычно применяется мелкомодульное эвольвентное зацепление с уменьшенной высотой зубьев к=, 1Ът. Это способствует уменьшению напряжения изгиба у гибкого колеса с оптимальной толщиной стенки. Для нарезания зубьев используется обычный инструмент (червячная фреза или долбяк) со стандартным исходным контуром при а = 20°. Молшо нспользо ать также исходный контур с а = 30°, применяемый при изготовлении зубчатых муфт, при этом будут несколько меньшими напряжения изгиба в гибком зубчатом колесе. [c.196]

Для особо напряженных передач (пре-имуш,ественно в авиации) применяют исходные контуры с повышенными углами профиля 25 и 28°, в том числе при больших передаточных числах. [c.175]

На контур расслоения путем последовательного сгущения наносили от 14 до 50 узлов. Предполагали, что водородное расслоение металла растет по нормали к направлению действия наибольших растягивающих напряжений. Принимая во внимание ступенчатый характер водородного расслоения, место и направление развития взаимодействующих расслоений на разных уровнях, определяли, сравнивая напряжения и а , действовавшие на контуре. Для случая расслоения с притупленной вершиной, длина которого изменялась от 0,1 до 0,5i, получена зависимость Ь = f(L), характеризующая возможный мгновенный рост изолированного водородного расслоения в центральной части ластины с исходной длиной I до равновесного положения L [25]. [c.128]

Рис. 20.31. Заиисамостъ коэффициента формы зуба по местным напряжениям /г от числа зубьев 2 н коэффициента смещения х при приложении нагрузки к вершине зуба при исходном реечном контуре но ГОСТ 13755—81

Расчет основного напряженного состояния существенно пршце, чем решение общих уравнений (5.65), однако соответствующие дифференциальные уравнения [т. е. уравнения (5.65)1 с опущенными момертньщй членами или уравнения (5.66) имеют более низкий порядок, чем исходные. Поэтому их решения не содержат достаточного числа произвольных функций, иозволякидих выполнить все граничные условия на контуре оболочки при реальных видах его закрепления. [c.259]

На рис. 21 ириведена функциональная схема батареи конденсаторов с элек1ромагнитиым устройством для калибровки ударных акселерометров. Это устройство может работать как по методу изменения скорости, так и по методу измерения силы. Принцип действия устройства основан на преобразовании накопленной электрической энергии в механическую при разряде батареи конденсаторов на выталкивающую катушку, которая возбуждает магнитное поле, взаимодействующее с расположенными вблизи выталкивающей катушки проводпиком-спа-рядом, сообщая ему мощный импульс ускорения. В исходном состоянии проводник-снаряд / устанавливают на. электромагнит батареи кондепсаторов2. При зарядке от источника постоянного тока 5 электронный выключатель 4 замкнут, через ограничивающий блок сопротивлений 5 заряжаются конденсаторы ё. Напряжение на конденсаторах контролируют при помощи специального измерительного контура. По достижении требуемого напряже- [c.368]

В циркуляционных контурах компенсация температурных расширений осуществляется гибами. При этом в металле возникают дополнительные компенсационные напряжения. Во время растолок и подъемов давления в овальной части вблизи нейтральной части гиба напряжения достигают наибольших значений. При остановах и уменьшении давления в котле исходное состояние восстанавливается. Таким образом, каждому пуску - останову соответствует один цикл нагружения и разгрузки гибов. При работе также закономерна некоторая нестационарность процессов, изменяющих напряжения в стенах труб. Однако амплитуда напряжений значительно меньше, чем в пусковые периоды. Циклические процессы приводят к возникновению циклической усталости. Предельное число циклов, которое могут выдержать гибы, зависит от марки стали, из которой изготовлены трубы, конструктивных характеристик гибов, параметров рабочей среды, состава котловой воды и режимов пусков и остановов. [c.189]

Образцы для испытания односторонним давлением (методом выпучивания) представляют собой круглые плоские пластины, при изготовлении которых обеспечивается минимальное механическое вмешательство в исходное состояние материала. Образцы защемляют по контуру и нагружают односторонним, равномерно распределенньпк давлением жидкой или газообразной среды. Такие испытания проводят не только на плоских образцах, но и на полых шаровых сегментах. В процессе нагружения образца происходит его выпучивание с реализацией на рабочей поверхности равномерного двухосного растяжения. Главные напряжения при этом [c.312]

На рис. 6 приведена конечно-элементная сетка в момент i = (заметим, что заштрихованный сингулярный элемент перемещается вместе с вершиной трещины) верхней правой четверти квадратной пластины с центральной трещиной. Не зависящие от времени растягивающие напряжения о приложены к краю пластины параллельно оси трещины. В условиях плоской деформации трещина развивается симметрично в обе стороны с постоянной скоростью С, начиная с исходной длины ao = 0.2W. Можно считать, что эта задача аналогична рассмотренной Бробергом [48], за тем исключением, что Броберг изучал бесконечное тело с нулевой начальной длиной трещины. Рассматривались пять контуров интегрирования, как показано на рис. 6. В процессе развития трещины контуры эти остаются неподвижными. [c.298]

Рис. 36. Закиснмость коэффициента формы по местным напряжениям сг зуба а — при исходном реечном контуре по ГОСТу 05S-5 i

Для всесторонней проверки релаксации напряжений при 7ч= е-превращении в железомарганцевом сплаве Г20С2, в зависимости от температуры нагрева, величины заданного напряжения и исходной обработки, авторами работы [24] были применены следующие методы измерение остаточной деформации предварительно напряженного бруса равного сопротивления (кольцо Одинга) определение напряжений путем послойного травления пластин закаленных от разных температур измерение остаточной деформации пластин, вваренных в жесткий контур и подвергнутых высокотемпературному нагреву тензометрирование сварного соединения после его разрезки на элементы. Исследование сплава Г20С2 проводили в сравнении с ау-стенитной сталью ЮЗ [2, 4, 162]. [c.141]

К настоящему времени решены уже многие плоские задачи о напряженно-деформированном состоянии тел с отверстиями и трещинами, однако в основном они касаются случаев неограниченных областей (плоскость, полуплоскость, полоса). Изучение таких задач было начато Бови [135] и развито затем другими исследователями [И. 29, 30, 45, 65, 70, 95]. Данная глава посвящена решению задач об упругом равновесии конечной многосвязной области с трещинами и отверстиями, среди которых имеется хотя бы одно круговое. При этом, как и в предыдущей главе, понижен порядок исходной системы сингулярных интегральных уравнений при использовании общего аналитического решения первой основной задачи для бесконечной плоскости с круговым отверстием. Указанный подход позволяет более эффективно решать задачи для многосвязных областей различных внешних очертаний, ослабленных трещинами и круговым отверстием. При этом сравнительно легко могут быть рассмотрены случаи действия сосредоточенных или разрывных нагрузок на круговом граничном контуре, а также трещины, выходящие на край указанного отверстия. [c.183]

На рис. 5.106, б представлена карта видов (механизмов) разрушения в стали 12Х1МФ, построенная по результатам металлографического анализа [225]. Штрихованный контур ограничивает область исследованных температур и напряжений. Температурно-силовая область А является областью разрушения преимущественно по механизму зарождения и роста микропор (пор) по границам зерен при исходном состоянии. Область С соответствует области вязкого разрушения. В области В (переходная область) наблюдается вязкое разрушение и присутствие пор. Длительная эксплуатация приводит к заметному смещению границы порообразования в область более низких напряжений (рис. 5.106, б). Перегиб на кривой длительной прочности, соответствующий переходу к межзеренному разрушению порообразованием, часто удается получить только при длительных (до 15-20 тыс. ч) испытаниях. [c.357]

В работе с помощью метода Рэлея — Ритца исследуются критические нагрузки для квадратных пластинок с центральным круговым вырезом, нагруженных равномерными краевыми усилия сдвига. Исходное плоское напряженное состояние определяется по методу конечных элементов. Исследование упругой и упр опластической устойчивости проводится для пластинок с защемленным и шарнирно опертым наружным контуром. Полученные результаты для различных размеров вырезов сравниваются с результатами теоретических исследований и экспериментов, выполненных ранее. Рассматриваются пластинки с вырезами больших по сравнению с предыдущими исследованиями размеров. Значения критических нагрузок для небольших вырезов оказались несколько выше, чем это предполагалось ранее. Критические значения сдвигающих нпаряжений для упругопластической устойчивости даны для рассматриваемой области изменения характерных размеров пластинки. Экспериментальные данные для случаев шарнирно опертых пластинок подтверждают результаты теоретических исследований, тогда как окончательная проверка результатов для защемленных пластинок не может быть осуществлена вследствие ограниченного количества имеющихся надежных экспериментальных данных. [c.217]

Станок закалочный двухпозиционный (рис. 99). Закалку концов карданного вала, изготовленного из стали 40, выполняют на двухпозиционном станке. Питание подается индуктору от машинного генератора ПВ-100-2500. Корпус станка изготовлен из листовой стали. Внутри ванны 5 на раме 6 установлены два подъемника. При помощи пневматического цилиндра каретка подъемника 2 перемещается на двух направляющих колоннах 1. изготовленных из нержавеющей стали. На каретке установлена гидротурбинка 4 с удлиненным нижним центром 3, а в кронштейне 19, также укрепленном на каретке, имеется верхний подпружиненный центр 18. Когда каретка находится в крайнем верхнем положении, в центрах 3 и 18 устанавливают конец карданного вала, подлежащий закалке. При нажатии кнопки контактора 9 включается полуавтоматический цикл работы станка, начинающийся с опускания каретки вниз и ввода детали в индуктор. В крайнем нижнем положении каретки упор 20 нажимает на конечный выключатель 21. Если в это время на второй позиции станка не происходит нагрева, включается нагрев на первой позиции. Ток от генератора подается через контактор 9 на высокочастотный трансформатор 12 с коэффициентом трансформации 11 1. В верхней части станка расположены конденсаторы 13 колебательного контура общей емкостью 197,5 мкФ. Одни конденсаторы подключены постоянно, а другие емкостью 13,8 мкФ подключаются в процессе нагрева контактором 11. По окончании нагрева открывается пневмогидравлический клапан 14, вода подается в спрейерную обмотку индуктора для закалки нагретой поверхности вала, и подъемник возвращается в исходное положение. Вода для постоянного охлаждения обмоток трансформатора, индуктора и конденсаторов поступает через коллектор 7 и отводится через сливные бачки 15 и циркуляционную систему. Управление возбуждением генератора производится при помощи автотрансформатора, рукоятка 16 которого выведена на лицевую панель станка. На лицевой панели станка находятся измерительные приборы У7. Приборы (амперметр, киловаттметр) подключены через трансформатор тока 10, а вольтметр — через трансформатор напряжения 8. Нагрев под закалку выполняется в течение 14—15 с при скорости нагрева в области фазовых превращений около 25 град/с. [c.162]

В основу программы положены две методики расчета профилей методика канд. техн. наук С. И. Лашнева и упрощенная методика канд. техн. наук С. А. Лопатина. Первая методика позволяет решать общие задачи по оптимизации профиля, параметров установки изделия и инструментов на строгой математической основе, учитывающей все необходимые и достаточные условия, исключающие интерференцию профилей. При разработке программы в соответствии с этой методикой было учтено требование максимального расширения диапазона использования программы, для чего входные данные предусмотрено задавать в виде массива значений координат текущей точки профиля безотносительно к виду обрабатываемого инструмента. Массив координат точек при этом целесообразно использовать тот же, что и при решении задачи о расчете геометрических характеристик сечений и напряжений с дополнением некоторыми данными. В конечном результате расчеты исходного профиля и профиля инструмента для его обработки представляются частью общей задачи по выбору профиля поперечного сечения инструмента, обладающего оптимальными геометрическими характеристиками (жесткостью на изгиб и кручение, равномерным распределением напряжений на контуре и т. д.) и, кроме того, технологичного в изготовлении (под технологичностью изготовления при. этом понимается возможность обработки профиля без его искажений, вызванных подрезаниями и интерференцией обрабатываемой и обрабатывающей поверхностей). Такой общий подход необходим при разработке конструкций или модернизации инструмента, при его исследовании, при выборе допусков на изготовление и т. д., ибо в конечном счете все расчеты служат одной задаче — обеспечению выпуска высококачественного инструмента, повышению его эффективности. [c.346]

На рис. 9 приведены графики изменения тангенциальных остаточных напряжений по глубине цементованного слоя при различной обработке выкружки зубьев (табл. 1) колес из стали 20ХЗМВФ (число зубьев г = 50, модуль т = 3 мм, коэффициент смещения д = О, угол профиля исходного контура а = 25 , ширина зуба 6=8 мм). [c.647]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...