Сопротивление профиля

По поводу примеров из таблицы 4 в подразделе 3.5.2 будет сделано замечание, связанное с изменением условий в концевой точке 6 при формулировке вариационной задачи. Отказ от жесткого концевого условия позволяет в некоторых случаях уменьшить волновое сопротивление профилей. [c.131]

Проекция равнодействующей на направление, нормальное набегающему потоку, называется подъемной силой единичного профиля Ry. Другая, нормальная к ней проекция равнодействующей силы называется силой сопротивления профиля R . [c.15]

Определите коэффициент волнового сопротивления профиля для какого- [c.174]

На этом же графике приведена зависимость коэффициента сопротивления от угла атаки. Наименьшее сопротивление профиля имеет место при бесциркуляционном угле атаки, т. е. при угле атаки а о, соответствующем нулевой подъемной силе. Сильно растет сопротивление вблизи критического угла атаки, т. е. [c.203]

Для того чтобы в диске, профиль которого построен по уравнению (8.12.12), напряжение было постоянным, необходимо приложить на наружном контуре нагрузку, вызывающую радиальное напряжение а. Практически это условие выполнить довольно трудно, к тому же диск равного сопротивления, профиль которого задан формулой (8,12.2), сложен в изготовлении. Поэтому в настоящее время диски равного сопротивления на практике не применяются. [c.271]

Формула (II.5.16) дает возможность определить длину пластинки, коэффициенты подъемной силы и сопротивления, профиль каверны. Так, на основании (11.5.2), (II.5.14) и (II.5.16) после преобразований найдем длину пластины [c.88]

Величину 117 называют моментом сопротивления профиля при кручении. [c.61]

Максимальное напряжение, постоянная кручения и момент сопротивления профиля при кручении выражаются формулами (если Ь>а) [c.63]

Полученные значения силы взаимодействия профиля решётки с потоком реальной жидкости R и величины гидравлического к. п. д. устанавливают связь между работой единичного профиля и решётки. Однако взаимное влияние профилей в решётке приводит к тому, что подъёмная сила и лобовое сопротивление профиля в решётке отличны от таковых для единичного профиля. В решётках с достаточно [c.365]

Существенное влияние на потери энергии оказывает относительная вогнутость профиля т. е. отношение вогнутости / средней линии профиля к его хорде (фиг. 11). Увеличение относительной вогнутости профиля означает увеличение угла поворота потока а, благодаря чему возрастает подъёмная сила. В лопатках же с большой подъёмной силой последняя развивается главным образом за счёт сильного разрежения на выпуклой стороне профиля, что оказывает неблагоприятное влияние на лобовое сопротивление профиля. Поэтому с увеличением угла поворота потери энергии увеличиваются. [c.139]

Расстояние между опорами делается также регулируемым, так как каждому моменту сопротивления профиля соответствует определённое оптимальное расстояние между опорами. При меньшем расстоянии между опорами будут возникать чрезмерно высокие [c.544]

Wx — момент сопротивления профиля фрезерованной лопатки относительно оси XX, проходящей через центр тяжести лопатки параллельно выходной плоскости, в см (фиг. 31) . Кл—коэффициент, выбираемый по кривой (фиг. 36), в зави- [c.57]

Под элементами профиля лопатки мы понимаем площадь, координаты центра тяжести, моменты инерции и моменты сопротивления профиля. Для определения этих элементов профиль вычерчивается в увеличенном масштабе (лучше всего 10 1, для больших размеров профиля — 5 1). [c.76]

W — момент сопротивления профиля лопатки б — логарифмический декремент затухания колебаний. Значения коэффициента С для первых трех тонов колебания лопатки постоянного профиля с жестко заделанным хвостовиком и свободной или опертой головкой приведены в табл. 7. [c.144]

Моменты сопротивления профиля вычисляют по формулам [c.56]

Kp, вых. кр, — моменты сопротивления профиля лопатки для [c.140]

Имеющиеся в атласах аэродинамические характеристики решеток профилей получены в аэродинамических трубах при малой степени турбулентности (Ео = 0,005- 0,15). Под степенью турбулентности Ео подразумевается отношение средней квадратичной пульсационной скорости Av к средней скорости течения v. Изменение степени турбулентности приводит к смещению зоны перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный на обтекаемой поверхности и тем самым влияет на сопротивление профиля. [c.55]

Влияние развивающейся кавитации на подъемную силу У и лобовое сопротивление профиля X. [c.14]

В отличие от линеаризованного дозвукового течения, в котором, как это непосредственно следует из правила Прандтля — Глауэрта ( 49), сопротивление профиля отсутствует, при сверхзвуковом обтекании сопротивление профиля отлично от нуля оно носит наименование волнового. Возникновение этого сопротивления может быть физически объяснено той продольной несимметрией потока, которая отличает сверхзвуковой поток от дозвукового. [c.221]

Первое слагаемое справа представляет силу Жуковского и может быть обозначено через B , второе — силу сопротивления профиля в решетке обозначим его через К. Итак, [c.624]

Удельное сопротивление профилей и труб постоянному току, пересчитанное на температуру 20 "С, составляет не более 0,0290 мкОм-м для профилей и труб из алюминия марки АДО 0,0325 мкОм-м для [c.371]

На рис. 56 и 57 схематично показано поведение коэффициентов подъемной силы и лобового сопротивления профиля крыла с постоянным углом атаки как функций числа Маха в околозвуковом диапазоне скоростей. [c.133]

В первом слагаемом суммы узнаем силу Жуковского, которую обозначим через второе слагаемое можно было бы назвать силой сопротивления профиля в решетке и. Итак, [c.652]

Произведенные по формуле (100) расчеты сопротивлений профилей в турбинной решетке показали хорошее совпадение с непосредственно замеренными опытными величинами. [c.653]

III) Рассмотренная теория не позволяет определить лобовое сопротивление профиля, так как не учтено наличие вихревого следа и сил вязкости (см. п. 19.74). [c.189]

Фиг. 19. Сравнение оптимального коэффициента сопротивления профиля с отсосом с коэффициентом трения на пластине при ламинарном и турбулентном пограничных слоях [53].

Сложное сопротивление профиля замкнутого 231 [c.1092]

Параллельно с исследованием безударных решений велось изучение задач о построении оптимальных профилей и тел вращения, вызывающих появление головных ударных волн. Черный [23] исследовал малые вариации течений около клина. Это позволило вьщелить те случаи, когда прямолинейная образующая обеспечивает минимальное сопротивление профиля с фиксированными концевыми точками. В работах [24, 17] найден класс решений задачи о наилучшей форме тел вращения с протоком, обтекаемых с головной ударной волной. Гудерлей и Эрмитейдж [25] получили тот же класс решений. [c.47]

При расчете волнового сопротивления профиля крыла, обтекаемого потоком со сверхкрити ческой скоростью > оскрЬ можно воспользоваться методом, предложенным проф [c.172]

Для расчета характеристик несущего винта необходимо знать коэффициент профильного сопротивления, желательно с учетом его зависимости от угла атаки и числа Маха. Имеются и другие факторы, которые влияют на коэффициент сопротивления лопасти в условиях трехмерного нестационарного обтекания при полете вперед. В частности, может оказаться необходимым учет радиальной скорости, изменения угла атаки во времени и трехмерности обтекания конца лопасти. Плохое качество поверхности лопасти и производственные отклонения от расчетного профиля также влияют на сопротивление профиля, которое при этом может возрастать на 20—50% по сравнению с расчетным. При расчетах обычно используются табулированные величины l, d и m в функции а и М для конкретного профиля с полуэмпирическими поправками, учитывающими другие существенные факторы. Часто, однако, бывает трудно получить полные и надежные данные по характеристикам профиля даже для статических условий. Экспери>1ентальные аэродинамические характеристики могут зависеть от небольших изменений профиля или параметров испытательной установки, вследствие чего профили, номинально идентичные, показывают различные свойства. [c.318]

В работах [L.86, L.85] проводилось измерение нагрузок на профилях NA A0012 и 0006, а также модифицированных профилях NA A 23010 и 23006 при колебаниях по углу атаки и по вертикали. Отмечено затягивание динамического срыва, при котором максимальные значения коэффициентов подъемной силы превышают стационарные, а также появление отрицательного демпфирования колебаний по углу атаки при срыве. При этом оказалось, что отрицательное демпфирование зависит от числа Маха. Приведены данные и по нестационарному сопротивлению профиля. У изогнутых профилей характеристики оказались лучше, чем у симметричных они имели большее значение максимального коэффициента подъемной силы при колебаниях, а отрицательное демпфирование соответствовало большим значениям средних углов атаки. Показано, что путем установки пружины, при которой собственная частота колебаний профиля соответствует собственной частоте крутильных колебаний лопасти (4—6 Гц), и приведения профиля в колебательное движение с частотой вращения винта можно воспроизводить на двумерной модели срывные характеристики, соответствующие работе винта при полете вперед. Предложен способ расчета подъемной силы при динамическом срыве, требующий решения дифференциального уравнения второго порядка и учитывающий затягивание срыва, возрастание подъемной силы и запаздывающее восстановление плавного обтекания (по этому вопросу см. также работы [L.87] и [G.103]). [c.813]

Произведенные по формуле (195) расчеты сопротивлений профилей в турбинной решетке показали удовлетворительное совпадение с непосредственно замеренными опытными величинами 2). Некоторые трудности, возникающие при расчете компрессорных решеток, связаны с наличием в такого типа решетках больших положительных градиентов давления и предотрывиых явлений, усложняющих применение упрощенной теории турбулентного пограничного слоя. [c.625]

Статьи Малверна и моя — обе были представлены на одном и том же симпозиуме. Тот факт, что именно вторая работа, а не первая содержала сравнение между экспериментальными результатами и теоретическими, основанными на использовании установленной мною параболической зависимости напряжение — деформация, объясняется тем, что Малверн описал свои данные в отчете, изданном ранее, а я использовал отчет, проводя эту специальную независимую проверку. Как раз в это время Малверн, как и я ранее, заключил, что измерения с помощью электротензометрических датчиков сопротивлений профилей конечных деформаций бесполезны для получения результатов, поддающихся осмысливанию. [c.251]

Претш [16] исследовал теоретические методы определения сопротивления профиля и привел формулу Грушвица к следующему виду [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...