Ускорение течения

При обтекании затупленной поверхности летательного аппарата на участке от передней критической точки и далее вниз по потоку наблюдается градиентное ускоренное течение (продольный градиент давления отрицателен). Ускорение частиц, вызванное отрицательным градиентом давления, и увеличение их кинетической энергии обусловливают большую сопротивляемость потока возмущающим воздействиям и повышение устойчивости ламинарного пограничного слоя. [c.683]

Так как по определению ds/dt=v, ускорение течения жидкости [c.360]

Фиг. 4. Длинное устройство для сужения и расширения потока. Сечение 1 — полностью развитое течение сечение 2 (вход в сужение) — ускоренное течение сечение 3, где сечение струи минимальное сечение 4 (выход из сужения) — полностью развитое течение сечение Л — полностью развитое течение.

Из приведенных значений ДЛ и Д для различных радиусов вычислены значения скорости для каждого профиля, а также средние скорости V p для трех первых профилей при экструзии вниз и двух профилей при экструзии вверх. Четвертый профиль при экструзии вниз не учтен ввиду явного ускорения течения в осевой части и замедления при больших г. Приведенные значения средних скоростей отложены на рис. 3 в функции радиуса. Кривая 1 соответствует распре- [c.125]

Действительно, искривление трубок тока сопровождалось бы их постепенным расширением в выступающей части и, следовательно, проявлялось бы в постепенном уменьшении линейной скорости течения на данном радиусе г. При экструзии вниз на малых радиусах может происходить сужение трубок тока и, следовательно, ускорение течения. [c.131]

Обосновано ли применение поправочного коэффициента F. учитывающего, как и в уравнении (11-33), ускорение течения, — этот вопрос пока не решен, хотя при малых В использование F представляется оправданным. [c.385]

Аналогично как в количественном, так и в качественном отношении распределение скоростей и пульсаций для остроугольного колена. Вихревая зона для этого случая оказывается затянутой и занимает примерно три четверти сечения трубы [уId = (— 0,5) ( + 0,2)]. Скорость максимальная при у Id = 0,42. Уровень пульсаций в вихревой зоне при Re = = 3-10 достигает 30—40%, снижаясь до 4—5% в области ускоренного течения, и в среднем может быть оценен, как и для девяностоградусного колена, приблизительно 29%. [c.85]

Ускоренное течение. В критической точке, определяемой только коэффициентом Оо, профиль скорости идентичен профилю скорости несжимаемой жидкости и, следовательно, не зависит ото и ш. С удалением [c.162]

Ускоренное течение. В критической точке пограничный слой является изотермическим и не зависит от с и ш. С увеличением X профилям свойственны повышенные значения h на стенке вследствие более высоких значений числа Маха на внешней границе пограничного слоя. На рис. 3 иллюстрируется влияние на распределение энтальпии величин о и (О при jW= 1,5. [c.163]

Для турбины дополнительное увеличение угла не производится, так как оно учтено при вычислении угла 4. При ускоренном течении жидкости через решетку турбины в зоне разрежения возникает мертвое пространство, которое обусловливает уменьшение окружной составляющей абсолютной скорости Си. . Вследствие этого происходит соответствующее увеличение мощности турбины, которое компенсирует ее уменьшение, вызванное конечным числом лопаток. [c.214]

На характер течения жидкости влияют профиль и кривизна ее пути. При сужении границ, подобно тому как это бывает в соплах, наблюдается тенденция к ускорению течения, а резкое расширение поперечного сечения или крутые повороты приводят к образованию вихрей. Всегда теряется некоторая доля энергии в результате трения о стенки сосуда. Такая потеря энергии приблизительно пропорциональна квадрату скорости течения. Часть этой энергии превращается в тепло. [c.41]

Задача об обтекании неподвижных тел ускоренным потоком приобретает важное значение при определении волновых сил, действующих на сквозные морские конструкции, подверженные действию морских волн. Для такого волнового движения как скорости частиц жидкости, так и их ускорения могут рассматриваться как гармонические функции времени . При этом в дополнение к рассмотренным выше силам, связан 1ым с ускорением течения, должны, конечно, приниматься во внимание гидродинамические силы лобового сопротивления. [c.399]

Константа с зависит от формы обтекаемого тела и у тупоносых тел близка к единице. Если принять, что для области ускоренных течений Ч / 5 1, то для области дозвуковых скоростей течения газа при постоянной температуре стенки [c.136]

Большое влияние на коррозионный процесс оказывает воздухонепроницаемость грунтов. Это свойство зависит от влажности, но также является следствием особенностей состава, плотности грунтов, ветрового давления, колебаний уровня грунтовых вод и т. д. В большинстве случаев повышение воздухонепроницаемости влечет за собой ускорение течения коррозионных процессов. Особенно большую роль играет неравномерность аэрации поверхности металлического сооружения. На участках с более интенсивным поступлением кислорода развиваются катодные процессы, а там, где доступ воздуха затруднен, анодные. Образующаяся при этом гальваническая макропора носит название аэр а-ц и о н н о й. [c.71]

Коррозия чугуна при 60° также зависит от скорости течения моногидрата (см. рис. 54). В области турбулентного потока, характерной для производственных условий, эта зависимость резко отличается от подобной зависимости при коррозии стали. В этом случае с ускорением течения моногидрата скорость коррозии увеличивается значительно медленнее. Очевидно, это объясняется различием в скорости развития диффузионной стадии процесса. При коррозии чугуна дополнительным сопротивлением диффузии может явиться, прежде всего, слой его углеродистых составляющих (углерод, карбид железа), который остается на [c.153]

Вообразим теперь два течения, скорости которых геометрически равны ускорению течения и полному ускорению. Изменение объема первого течения равно производной от изменения объема жидкости в данной точке, поэтому изменение объема для полных ускорений равно изменению объема для перманентных ускорений плюс производная от изменения объема жидкости в данной точке. Когда жидкость несжимаема, то изменение объема для полного ускорения равно сумме квадратов удлинений частицы по не изменяют,им направления линиям. [c.122]

Прибавляя к обеим частям этого равенства ускорение течения по оси Ох, найдем формул для полного ускоре- [c.123]

Перейдем теперь к вопросу о разложении течения, соответствующего полным ускорениям. Назовем через J и слагающие полного ускорения по нормали и ка( ательной через и Уд — подобные слагающие для перманентного ускорения и через и — для ускорения течения и предположим, что полное ускорение имеет потенциальную функцию Г. [c.124]

Во всех вопросах о движении несжимаемой жидкости всегда бывает известно на поверхности J или значение функции а так как из этих двух величин только одна может быть произвольна, то вопрос об определении ускорений течения при движении жидкости вполне определенный. [c.125]

Понятно, что вместо того, чтобы определять полное ускорение, мы можем прямо отыскивать ускорения течения, так как при вышеупомянутых условиях вращение этого течения равно и противоположно вращению перманентных ускорений, а изменение объема равно нулю. Что же касается условий на поверхности, то на стенках сосуда [c.126]

Гидродинамическая кавитация не развивается в прямолинейном течении. Изменение направления или сближение линий тока является типичной особенностью процесса гидродинамической кавитации. Образование каверны вследствие изменения давления в потоке жидкости без изменения направления течения по своей природе ближе к кипению. Такая каверна не будет присоединенной. Пример подобного течения приведен на фиг. 5.3. Открытая с одного конца тонкая горизонтальная трубка соединена с трубопроводом большего сечения, по которому течет вода под давлением 3,16 ата при температуре 120 °С. Течение в горизонтальной трубке до точки В типично для всех однофазных течений жидкости. В точке А происходит местное падение давления, обусловленное ускорением течения от значения скорости в основном трубопроводе до скорости в горизонтальной трубке. Затем давление убывает почти линейно до точки В, в которой оно равно 2,11 ата. Это давление соответствует давлению насыщенного водяного пара при температуре 120°С. Здесь начинает образовываться пар, который сразу за этим сечением появляется в виде мелких пузырьков, поскольку далее вниз по течению вода перегрета. По мере дальнейшего понижения давления скорость парообразования быстро возрастает, так как степень перегрева увеличивается. В результате течение превращается в двухфазное и ниже по течению в нем появляется все больше пузырьков, размер которых увеличивается. В некоторой точке между точкой В и открытым концом [c.189]

Усилия, вращающие диск и вал турбины, обусловлены реактивным действием движущегося канала рабочих лопаток, в котором происходит дальнейшее расширение пара от давления рг до р . Падение давления сопровождается ускорением течения пара по отношению к рабочим [c.240]

Одними из перспективных методов интенсификации производства в нефтегазодобывающей промышленности являются методы, основанные на волновой технологии [1-3]. В ее основе лежит идея о преобразовании колебаний и волн в другие формы механического движения. Нелинейная волновая механика многофазных систем позволила открыть ряд эффектов, происходящих в многофазных системах, в частности односторонне направленное перемещение твердых частиц и капель и ускорение течений жидкости в капиллярах и пористых средах, увеличение амплитуды волны по мере удаления от источника из-за нелинейного взаимодействия волн и пр. Для реализации этих эффектов в промышленности необходимы генераторы, создающие требуемые типы волн — гармонические, периодические импульсы, ударные и т. д. В зависимости от конструктивного исполнения устройств, предназначенных для создания периодических импульсов, можно обеспечить как ударное, репрессивное, так и депрессивное воздействие на пласт с целью повышения производительности добывающих или приемистости нагнетательных скважин. Принцип действия некоторых конструкций, предназначенных для ударного воздействия на пласт, можно охарактеризовать как мгновенную остановку падающего столба жидкости. Для определения амплитуды ударного воздействия и формы импульса необходимо знать волновую картину (динамику распространения прямых и отраженных волн сжатия и разряжения), возникающую в жидкости. [c.208]

Можно видеть, что (2.57) представляет собой суперпозицию трех членов, соответствующих сдвиговому течению, стоку интенсивности Q2 и равномерному потоку со скоростью, соответствующей возможному ускорению течения на длинах Ах е перед областью 2. Такой разгон в общем случае может вызываться за счет передачи возмущения давления (р2о 0), индуцированного отсосом, вверх по течению. Решение для области 2 зависит, таким образом, от двух параметров Q2 и р2о Величина расхода Q2 определяется из решения в области 1. Значение р2о должно находиться из глобального решения задачи и пока не определено. [c.62]

Г. Шлихтинг [211 для расчета начального участка в плоской трубе применил следующий прием. Вначале рассчитывался пограничный слой путем подхода спереди , т. е. определялось развитие пограничного слоя под действием ускоренного течения в ядре. Затем производился расчет путем подхода сзади , т. е. вычислялись отклонения профиля скоростей от параболического по мере приближения ко входному сечению. В обоих случаях решения представлялись в виде рядов, которые смыкались в том сечении, для которого оба решения давали достаточно точный результат. Таким путем получалось решение для всего начального участка. При расчетах пограничного слоя было использовано точное решение Блязиуса для бесконечной пластины. Для длины начального участка Г. Шлихтинг получил [c.392]

Постоянные Ло и Лг определяются при начальном числе Маха, равном ,5, и представляющ,ем практический интерес значении ускорения течения [c.157]

В цилиндрической части сопла величины т° и уменьшаются из-за увеличения толщины пограничного слоя и деформации профилей скорости и энтальпии, вызванной торможением потока. Рост величины закрутки приводит к падению скорости внешнего потока и некоторому увеличению толщины пограничного слоя, что вызывает снижение т° и В области ускоренного течения, как обычно, профили скорости становятся более наполненными, толщина пограничного слоя сначала уменьшается и достигает минимального значения в области горла, а затем несколько возрастает. Соответственно величины т° и достигают максимальных значений в области горла. Влияние закрутки ослабевает и проявляется лишь в незначительном увеличении наполненности профиля скорости. [c.538]

По мере приближения к критическому сечению сопла профиль скорости принимает форму, характерную для ускоренного течения. При уменынении температуры стенки влияние градиента давления на профиль скорости ослабевает. [c.539]

Наблюдающееся различие в значениях Рвк5 для разных крыльев имеет еще одну причину. Подобно тому как это имеет место в трубе переменного сечения, критическое значение Рвкр в пограничном слое зависит еще от того, попадет ли критическое сечение в конфузорную или диффузорную части пограничного слоя. В области ускоренного течения (конфузорная часть слоя) Ре р имеет большие значения, чем в области замедленного течения (диффузорная часть слоя). В случае свободного пограничного слоя, как, например, в струе или в следе вдалеке за телом, критические значения числа Рейнольдса очень малы, и практически всегда приходится иметь дело с турбулентными струями и следами за телом. [c.529]

Обобщенная задача Гельмгольца. Если пред положить, что выполняются условия (14) и что жидкость не сжимаемая и невязкая, то можно применить концепцию Гельм гольца и к ускоренному течению с учетом гравитационных сил С этой целью допустим, что кавитация самопроизвольно возни кает, как только р < Получающуюся таким образом крае вую задачу можно назвать обобш,енной задачей Гельмгольца ) [c.104]

Движение жидкости представляет, как было сказано в главе II, ряд непрерывно изменяющихся течений. Изменение течения в данный момент времени вполне определяется, когда даны геометрические производные скорости в каждой точке пространства. Мы будем называть эти производные ускорениями течения. Ускорения течения будут известны, когда даны полные ускорения точек движущейся жидкости и ускорения, которые они имели бы, если бы течение не изменялось. Эти последние ускорения назовем н ерманентными ускорениями. [c.119]

Ускорения течеяия по тем и другим ускорениям опре-, дзляются по теореме полное ускорение есть геометрическая сумма ускорения течения и перманентного ускорения. [c.119]

В большинстве вопросов гидродинамики полагают, что полные ускорения имеют потенциальную функцию Т, вследствие чего вравцение для ускорений течения равно по величине, но противоположно по направлению враш ению перманентных ускорений. Так как вращение ускорений течения есть геометрическая производная вращения жидкости в данной точке пространства, то получаем по формуле (36") следующее уравнение [c.122]

Положим теперь, что фуш ция полного ускорения сохраняет одно и то же значение во всех точках линии, ограничивающей данную жидкую площадь, во псе время двп-5кения, и постараемся определить движение этой площади, п1)едполагая, что начальное ускорение ее обладает выше-и 5лоясенпы. п1 свойствами. По способу Преображенского на -дем, что ускорение течения равно и противоположно перманентному. Таким образом, по прошествии бесконечно малого времени й мы будем иметь течение, скорости г>1, и. которого по кривым. N 1 и будут [c.141]

Знак в каждом отдельном случае легко определить из того соображения, что более плотные части жидкости стремятся двигаться вниз, а менее плотные — вверх. Теорема Бьеркнеса пригодна главным образом для качественного исследования. Применение ее для количественного исследования затрудняется тем, что обычно поле давлений ускоренного течения точно не известно. Исключение составляют течения в таком пространстве, горизонтальное протяжение которого во много раз превышает вертикальное протяжение. Этот случай имеет место в большинстве метеорологических приложений. При течениях в таком пространстве вертикальные ускорения вследствие условия неразрывности малы по сравнению с горизонтальными ускорениями, и поэтому давление на каждой вертикали можно определять на основании законов гидростатики. Для вычислений, однако, целесообразно пользоваться не тем интегралом, который получился в правой части формулы (60), а его исходной формой, т.е. интегралом [c.495]

Уравнение (3-35), удовлетворяющее граничным условиям (3-36), исследовано Д. Р. Хартри [Л. 118] при —0,1988 р 2,4. Результат этого исследования частично представлен на рис. 3-3. Существование решений уравненпя (3-35) с граничными условиями (3-36) в диапазоне доказано в [Л. 263]. О ригинальные решения, основанные на выводах этой работы, получены В. Коппелем [Л. 77]. Решения в области —0,1988 затабулнрованы Д. Р. Хартри [Л. 118] и К- Стюартсоном [Л. 225]. При ускоренном течении (р>0 /га>0) имеется единственное решение. Для замедленного течения (р<0 /п<0) значение второй производной /"(л), которое при /(0)=0 и / (0)=0 удовлетворяло бы граничному условию / (оо)=1, остается неопределенным. Однако существует одно значение /"(0), при котором / (т)), возрастая, стремится к единице при Г)— оо скорее, чем при каком-либо другом значении. Вероятно, что это значение ["(0) является единственным, для которого / (т)) стремится к единице экспоненциально, в то время как при других значениях ["(ц) разность [1— Г(т1)] стремится к нулю при т —>-оо, как конечная степень 1/г . При р<0 вычислено то решение, при котором / (т]) быстрее стремится к единице [c.90]

Главные осевые напряжения в зоне между впадинами и вершинами волн слегка наклонены к направлению оси образца. Это обстоятельство замедляет течение во виадинах. С другой стороны, так как средние осевые наиряжения по минимальным сечениям, проходящим через впадины, превышают средние напряжения по сечениям, проходящим через вершины волн, то это приводит к ускорению течения во впадинах. Когда этот последний эффект превалирует над первым, образование шейки должно продолжиться. [c.476]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...