Стенки Чисто

Негладкие стенки (хорошая бутовая кладка, посредственная бетонировка) Промежуточная категория (грубая бутовая кладка весьма грубая бетонировка по скале замощение булыжником стенки в плотных грунтах, притом весьма хорошо содержимые стенки чисто высеченные в скале) Земляные стенки в обычно.м состоянии (сюда же—.мощеные, но несколько заросшие, и т. п.) [c.94]

При вычислении коэффициента теплопередачи пренебрегаем термическим сопротивлением стальной стенки, которое мало по сравнению с термическими сопротивлениями на стороне газов и воздуха, и считаем стенку чистой. В этом случае формула (5-12) принимает вид [c.318]

После каждой серии испытаний определялись средняя и максимальная глубины износа труб из хромированных и нехромированных труб по методике Таллинского политехнического института, заключающейся в непосредственном измерении толщины стенки чистых (без оксидного слоя) вставок в одних и тех же [c.253]

На рис. 1-1 приведена номограмма зависимости температуры металла стенки чистой трубы пт величины тепловой нагрузки при различном давлении. [c.8]

Из рис. 1-1 видно, что в котлах давлением 14,7 МПа увеличение тепловой нагрузки со 116-10 до 464-10 Вт/м2 повышает температуру стенки чистой трубы с 350 до 390°С. [c.8]

Строго говоря, электрически обогреваемый калориметр не совсем точно воспроизводит реальные условия работы труб. В нем под слоем золы температура стенки повышается, в то время как в обычных экономайзерах или кипятильных трубах температура стенки чистых и загрязненных участков практически одинакова, так как она определяется температурой воды в трубах. Однако, как показало последующее сравнение результатов лабораторных опытов с промышленными,, это не внесло существенных погрешностей в определение коэффициента загрязнения е. [c.14]

После обработки поверхность резервуара должна высохнуть (появляется белый налет как в первом, так и во втором случае) и после этого следует промыть стенки чистой водой для удаления остатков кислоты и растворимых солей. [c.50]

Грубая бутовая кладка, замощение булыжником хорошо содержимые стенки в плотном земляном грунте стенки, чисто высеченные в скале. . [c.19]

Но при наличии теплообмена со стенками чистое состояние сохраниться не может согласно (64) каждому такому состоянию отвечает лишь некоторая вероятность р . Если бы у нас имелась не одна частица, а очень много тождественных бозе-частиц, скажем, > 1, то в каждом состоянии мы могли бы иметь много частиц. В этом случае вероятность р , умноженная на полное число частиц И, соответствовала бы просто распределению Максвелла, а матрицу плотности р х, х ), умноженную на полное число частиц, можно было бы рассматривать как классическую корреляционную функцию случайного волнового поля г). При этом мы могли бы исходить из естественного предположения, что фазы собственных волн ф [c.58]

Если проводимость стенки чисто мнимая, но стенка осуществлена не в простейшем виде сосредоточенной массы или упругости, а в виде более сложной конструкции, вышеприведенными формулами можно все же пользоваться, однако в этом случае следует приписывать величинам поверхностной плотности или упругости значения, соответственно меняющиеся с частотой. Так, для положительной мнимой проводимости достаточно положить в (72.6) = 1/(—i(oY (со)), а для отрицательной мнимой проводимости положить в (72.7) х = o/iT (со). [c.243]

Все же существует ряд задач, в которых вторичным течением пренебречь нельзя. Предположим, например, что представляет интерес вопрос о теплоотдаче от стенок трубы к движущемуся материалу в условиях рассматриваемого выше течения. В этом случае вторичное течение будет индуцировать конвективный механизм теплообмена в поперечном сечении, который может значительно усилить чисто кондуктивный механизм теплопереноса, преобладавший при отсутствии вторичного течения ). [c.272]

Для корректировки профилей скорости [194] был применен чисто эмпирический метод на участках, где полученный профиль характеризовался повышенными скоростями (у стенок), интервалы между прутками уменьшали на постоянную величину — процент от их расчетного значения — ив промежутках устанавливали дополнительные прутки. [c.133]

Вычислить тепловой поток через 1 м чистой новерхности нагрева парового котла и температуры на поверхностях стенки, если заданы следующие величины температура дымовых газов < ,1 = = 1000 С, кипящей воды / 2 = 200° С коэффициенты теплоотдачи от газов к стенке а1=ГОО Вт/(м2-°С) и от стенки к кипящей воде U2 = = 5000 Вт/(м2-°С). [c.10]

Сам чувствительный элемент должен иметь относительно малую постоянную времени от 1 до 5 с в зависимости от условий полета. Конструкция элемента показана на рис. 5.28. Проволока диаметром 0,05 м из чистой платины намотана спиралью и укреплена между двумя коаксиальными тонкостенными платиновыми трубочками спираль изолирована от стенок слюдой и залита цементом. Полностью датчик температуры торможения показан на рис. 5.29. Прежде чем попасть на чувствительный элемент, воздушный поток круто поворачивает, так что любые увлеченные им твердые частицы пролетают в выходное отверстие. Внутренний пограничный слой отсасывается через отверстия, показанные на рисунке, с тем чтобы не происходило отделения потока при резком изменении его направления. [c.230]

Анализ условия, что стенки полости должны быть полностью отражающими, является значительно более трудным, чем рассмотрение чисто геометрических ограничений. Если коэффициент отражения стенок меньше единицы, то должны, по-видимому, присутствовать еще дополнительные поправочные члены. Однако сами эти члены должны стремиться к нулю, если стремится к нулю коэффициент отражения стенок, так как в соответствии с законом Кирхгофа коэффициент излучения при этом стремится к единице, что вновь приводит к идеальным условиям черного тела внутри полости. [c.317]

Другим примером, иллюстрирующим состояние чистого сдвига, может служить скручивание тонкостенной трубки (рис. 129, а). Под действием внешних моментов М концевые сечения трубы совершают относительный поворот, вследствие чего стенки трубы испытывают деформацию сдвига, а ее образующие наклоняются. Разрезав мысленно трубу по одной из образующих и развернув ее, увидим, что труба представляет собой пластинку, подверженную чистому сдвигу (рис. 129, б). [c.185]

Течение суспензий с частицами в виде волокон исследовалось в работе [221]. Эксперименты, описанные в работе [137], были проведены с разбавленными суспензиями, содержащими бумажные волокна при концентрациях от 0,1 до 1,0 вес.%. Ламинарное течение наблюдалось в двух зонах в центральном ядре, где перепутанные волокна сконцентрированы в образование типа пробки , и в очень тонком периферическом кольцевом слое чистой воды толщиной й, где скорость уменьшается от значения в ядре потока до нуля. Измеренные коэффициенты трения изменяются по законам, сходным с установленными для других суспензий (разд. 4.1). Показано, что существует следующая связь между толщиной кольцевого слоя чистой воды й и напряжением сдвига на стенке Тщ-. [c.199]

Рассмотрим статическую систему, состоящую из одной частицы в ограниченном объеме радиусом 7 , так как в бесконечной среде нельзя обеспечить равновесие твердой частицы при данной температуре Т вследствие непрерывной термоэлектронной эмиссии. Когда частица находится в ограниченном объеме в состоянии равновесия, она, подобно электрону, может отталкиваться полем множества твердых заряженных частиц либо притягиваться им. Будем считать внутреннюю стенку сосуда чисто геометрической поверх- [c.446]

При дуговой сварке плавящимся электродом рез получается более чистый и узкий, чем при резке неплавящимся электродом. Резку выполняют методом опирания. Наличие покрытия приводит при резке к повышению устойчивости дуги, замедлению плавления стержня электрода, изоляции его от стенок реза и ускорению резки благодаря окислению расплавленного металла компонентами покрытия. Ток при резке на 20—30% выше, чем при сварке. [c.93]

Это значит, что для цилиндра с бесконечно большой толщиной стенки радиальное напряжение в любой точке равно окружному (рис. 316) и при отсутствии осевых напряжений все точки находятся в состоянии чистого сдвига. Далее, напряжения, как видим, находятся [c.282]

Как правило, высота выступов шероховатости вдоль стенки не остается постоянной, а сами выступы имеют различную форму, что существенно усложняет учет влияния шероховатости на потери напора. Поэтому с целью упрощения расчетов вводят понятие эквивалентной шероховатости Дз, при которой потери напора в трубе получаются такими же, как и при фактической неоднородной шероховатости. Приведем некоторые значения Д, [11 для новых тянутых труб из стекла и цветных металлов — 0,001 — 0,002 мм для новых и чистых стальных бесшовных труб — 0,01 — 0,02 мм для тех же труб после нескольких лет эксплуатации — 0,15—0,3 мм для тех же труб после длительной эксплуатации со следами коррозии — 0,5—2,0 мм для новых чугунных труб — 0,2—0,5 мм, бывших в эксплуатации — 0,5—1,5 мм и т. д. [c.80]

Достаточно очевидно, и это подтверждается опытом, что по мере приближения к стенке турбулентные пульсации должны затухать и, следовательно, должен существовать пристенный слой, где течение почти или полностью ламинарное. Такой слой называют вязким подслоем как показывают опыты, пульсации в нем хотя и наблюдаются, однако существенного влияния на структуру течения не оказывают. Толщина вязкого подслоя, как правило, невелика (составляет доли миллиметра). В пределах вязкого подслоя Тц > Хт и последним можно пренебречь. По мере удаления от стенки роль турбулентных пульсаций возрастает и, начиная с некоторого расстояния, > т . Таким образом, весь поток можно разбить на область турбулентного течения и вязкий подслой, в результате чего получаем двухслойную модель турбулентного потока. Для турбулентной области можно пренебречь чисто вязкостными напряжениями и принять [c.97]

Этим условием ограничивается область относительно малых чисел Рейнольдса. Кроме того, решение относится к теоретическому случаю чисто плоского потока (отсутствие торцовых стенок). В реальных случаях чаще всего приходится учитывать наличие отрывов. [c.352]

Пример 24-2. Как изменится плотность теплового потока и температуры поверхностей стенки, если в примере 24-1 со стороны воды появится накипь толщиной 10 мм п 30 мм с к 2,0 вт1м-град Со стороны газа поверхность стенки чистая. [c.385]

Ртуть — жидкий при обычной (комнатной) температуре металл серебрнсто-белого цвета. Поставляется по ГОСТу 4658—49 марок Р1 (с содержанием чистой ртути не менее 99,999% и нелетучего остатка не более 0,001%)—для вакуумной и электронной техники Р2 (99,99% и 0,01%)—для контрольно-измерительной техники и РЗ (99,9% и 0,1%) —для амальгамации золота и т. д. Ртуть не должна содержать механических примесей и должна полностью растворяться в азотной кислоте. Ртуть марок Р1 и Р2 при встряхивании не должна прилипать к стенкам чистого стеклянного сосуда и оставлять следов на чистой белой гладкой бумаге и на фарфоровой гладкой пластинке. [c.94]

Сталь представляет некоторое сопротивление для передачи тепла от газов к кипящей воде или пару. Поэтому действительная тем перлтура обогреваемой стенки трубы всегда несколько выше, чем температура дады или пара. Температура стенки чистой трубы экраиа может быть па 2б-ЬбО С выше температуры кипящей воды, а температура чистой станки трубы пароперегревателя на 60-г 100° С (выше температуры пара. [c.57]

В частности, при весьма большом 1коэффициенте теплопроводности среды (например, для слоя, псевдоожи-женного водой) обычно будет елико абсолютное значение показатели степени в (10-9), т. е. не сможет в полной мере проявиться эффект увеличения аст при переходе от омывания стенки чистой водой к омыванию псевдоожиженным слоем. За время смены частиц первый ряд их будет успевать сильно прогреваться, а значит, мал будет средний температурный напор, действующий между стенкой и первым рядом частиц. В итоге при большом 1с среды теплообмен стенки с псевдоожижен-мым слоем, где подавлено фильтрационное перемешивание среды около стенки, может оказаться слабее тепло-330 [c.330]

Негладкие стенки (хорошая бутовая кладка, посредственная бетснировка) Промежуточная категория (грубая бутовая кладка, весьма грубая бетонировка по скале, замошеняе булыжниками, стенки в плотных землистых грунтах, притом весьма хорошо содержимых, стенки, чисто высеченные [c.437]

Отношение давления к скорости колебания частиц в направлении движения волны для волны, распространяющейся в одном направлении, называется характеристическим импедансом для данной волновой моды. Для волн в свободной среде мы нашли, что эта величина равна рс. В трубе со стенками, имеющими импеданс рс, , характеристический импеданс для моды плоской волны приблизительно равен рс[1 — (X/2ira) (а, + г/ )]. Таким образом, если импеданс стенок чисто реактивный, то характеристический импеданс полностью активен, т. е. представляет собо11 только механическое сопротивление если импеданс стенки имеет активную компоненту, то характеристический импеданс имеет реактивную часть. Разница между характеристическими импедансами для моды (0,0) и для плоской волны в свободной среде пропорциональна удельной проводимости p / f, если —большая величина. [c.339]

Для чисто вязких жидкостей имеются удовлетворительные корреляции [22] для падения давления при турбулентном течении в круглых трубах. Обобщенное число Рейнольдса определяется так, чтобы данные по ламинарному течению на графике коэффициент трения — число Рейнольдса лежали на ньютоновской линии (см. ypaBHejane (2-5.25)). В турбулентном течении коэффициент трения оказывается зависящим как от числа Рейнольдса, так и от параметра п , определенного уравнением (2-5.13), и оценивается но уровню касательного напряжения на стенке. [c.280]

Обратите внимание на различие между коэффициентами теплопроводности X, теплоотдачи а и теплопередачи к. Эти коэффициенты характеризуют интенсивность различных процессов, по-разному рассчитываются и путать их недопустимо. Коэффициент теплопередачи есть чисто расчетная величина, которая определяется коэффициентами теплоотдачи с обеих сторон стенки и ее термическим сопротивлением. Важно подчеркнуть, что коэффициент теплопередачи никогда не может быть больше а, аг и Х/Ь. Сильнее всего он зависит от наименьшего из этих значений, оставаясь всегда меньше его. В предельном случае, когда, например, ai< tt2 и ai< S/ , [c.99]

Рассмотрим использованный выше в порядке первого приближения прием расчленения общего коэффициента сопротивления на слагаемые. Оценка только по об дает лишь количественный результат, поскольку этот коэффициент является интегральным. Поэтому стремление дифференцировать сложный шроцеюс привело к коэффициентам I, п, которые, однако, в определенной мере условны. Сложность заключается (В том, что все составляющие 1об не являются независимыми друг от друга величинами. Действительно, сопротивление трения чистого газа будет при наличии частиц и прочих равных условиях иным, чем при их отсутствии в связи с изменением обстановки в пристенном слое. По этой же причине т может иметь место и в тех случаях, когда движение твердых частиц не приводит к их сухому трению и ударам о стенки (Фт О), а лишь вызовет внутренние силы межкомпонентных взаимодействий. Вот почему при выбранном методе расчленения об коэффициент т(Арт) учитывает все (за исключением Ара) дополнительные потери давления, которые появляются из-за наличия частиц в потоке. Оценка общего коэффициента сопротивления дисперсного потока по зависимости типа об=ф1 [Л. 283] пригодна лишь для горизонтальных потоков, где п=0. Согласно (Л. 283] <р= 1 +1,6р 10иви +(1+2р)]. Нетрудно показать, что такая обработка опытных данных приводит в итоге также к расчленению об на составляющие. Действительно, [c.125]

Тепловые процессы в потоке газовзвеси протекают весьма сложно. Теплообмен осуществляется путем распространения тепла в газовой фазе передачи тепла твердой частице теплопроводности внутри частицы отдачи тепла этой частицей менее нагретому газовому элементу либо соприкасающейся другой твердой частице радиационного теплообмена газа с частицами, частиц друг с другом и со стенкой канала теплопроводности в ламинарной газовой пленке и в контактах частиц со стенкой. Влияние направления теплового потока на теплообмен с потоком газовзвеси и с чистым потоком в принципе различно, поскольку, кроме изменения физических характеристик газа, следует учесть изменение поведения и твердых частиц. Для охлаждения газовых суспензий существенны силы термофореза (гл. 2), которые могут привести к загрязнению поверхности нагрева и как следствие— к снижению интенсивности теплообмена при [c.181]

Последнее выражение позволило в [Л. 309] прийти к выводу, что при предельном увеличении концентрации и Z— -оо усиление теплообмена за счет турбулентного переноса тепла частицами составит не более 30%. Такой результат, расходящийся со многими опытными данными и оценкой по теоретической зависимости (6-15), получен в результате ряда упущений и неоправдаиных упрощений. Так, например, для дисперсного и чистого потока е , I, ti i, и приняты одинаковыми. Иначе говоря, при таком подходе все улучшение теплообмена, вызываемое наличием и турбулентными перемещениями частиц, учитывается лишь изменениями в ядре потока, где термическое сопротивление и без того мало. Изменение в пограничном слое, где термическое сопротивление наибольшее и лимитирует результирующий теплопере-нос к стенке, полностью игнорируются. Поэтому естественно, что улучшение теплообмена лишь в пределах турбулентного ядра, без учета одновременно цроявляю-щихся важнейших изменений в вязком подслое дало предельный прирост для Nun/Nu лишь 30%. [c.202]

При одинаковых условиях наблюдения значения излучательной способности полостей, имеющих полузеркальные отражающие стенки, должны лежать между значениями, вычисленными ыа основе диффузного отражения, и значениями для зеркального отражения. Легко спроектировать такую полость, которая имела бы большую излучательную способность для чисто зеркального отражения, а также для диффузного отражения. В следующем разделе будет показано, как это лучше сделать. [c.343]

Если в заданной конфигурации жидкости и твердых стенок ностеиенно увеличивать число Рэлея, то наступит момент, когда состояние покоя жидкости становится неустойчивым по отношению к сколь угодно малым возмущениям ). В результате возникает конвекция, причем переход от режима чистой теплопроводности в неподвижной жидкости к конвективному режиму совершается непрерывным образом. Поэтому зависимость числа Нуссельта от при этом переходе не испытывает скачка, а лишь излом. [c.311]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...