Распределение энтальпии

Рис. 5-2. Распределение энтальпии в ламинарном пограничном слое сжимаемого газа.

Распределение энтальпии в пограничном слое можно получить из (8-9), записав его в виде [c.219]

Ускоренное течение. В критической точке пограничный слой является изотермическим и не зависит от с и ш. С увеличением X профилям свойственны повышенные значения h на стенке вследствие более высоких значений числа Маха на внешней границе пограничного слоя. На рис. 3 иллюстрируется влияние на распределение энтальпии величин о и (О при jW= 1,5. [c.163]

Равномерное течение. Распределение энтальпии не зависит от X. При М=0 /1=1, однако с увеличением числа Маха значения h на стенке увеличиваются. На рис. 3,6 показано влияние а и ш при М=1,5. [c.163]

Замедленное течение. На передней кромке распределение энтальпии подобно распределению для равномерного потока при том же числе Маха (1,5). Влияние а и ш подобно тому, как показано на рис. 3, й. [c.163]

Для всех видов градиента давления на распределение и величину локального коэффициента поверхностного трения w оказывает большее влияние, чем а. а оказывает большее влияние на распределение энтальпии и температуру стенки. [c.165]

Приближенное решение уравнения энергии позволяет достаточно хорошо оценить температуру стенки. Представляется возможным видоизменить это решение и в результате получить более точное распределение энтальпии в поперечном сечении пограничного слоя, из которого видно малое влияние со. [c.165]

Если Рг . = Рг =1, то распределение энтальпии поперек полного пограничного слоя записывается как [c.228]

Рис. 11. Распределение энтальпии, и заторможенной энтальпии для турбулентного пограничного слоя воздушного потока при Mg = 2,8.

Распределение энтальпии в столбике водяной про бки находится из соотношения [c.333]

Распределение энтальпий теплоносителя (и соответственно температур) можно найти, решив систему уравнений [64] [c.192]

По значениям q(z) вычисляют распределение энтальпии потока в горячей ячейке. [c.196]

Аналогичным образом можно получить формулы для распределения энтальпий и концентраций [c.52]

Для области подобия распределения энтальпий и концентраций по сечению пограничного слоя и для диффузии газов с одинаковой атомностью с учетом уравнений (2-2-1), (2-3-1), (2-3-4), (2-5-4), (2-5-5), (3-4-3) и (3-5-3) получаем [c.61]

При S =l должно существовать подобие в распределении энтальпий и полных концентраций вдуваемого газа, следовательно, [c.269]

Распределение энтальпии торможения вдоль оси получается из системы уравнений для Но (ж) и Н по х), состоящей из уравнения (516) в интегральной форме и уравнения анергии (466), проинтегрированного вдоль оси, а профиль энтальпии торможения задается уравнением (476). [c.157]

Внешний след. Рассмотрим область х/й > 2—10, где статическое давление только приблизительно в пять раз больше давления в набегающем потоке и энтальпия вдоль линий тока невязкого течения изменяется медленно с изменением статического давления (т. е. градиент энтальпии в направлении потока пренебрежимо мал). Предположим, что число Рейнольдса достаточно велико и характерное время ламинарной диффузии во внешнем следе значительно больше времени перехода основной части потери импульса во внутренний турбулентный след. Предполагается, что внутренний след не влияет на течение во внешнем следе вплоть до границы турбулентного ядра таким образом, распределение энтальпии во внешнем следе можно определить из расчета невязкого течения. [c.170]

Когда я/й > 50—100, статическое давление фактически равно давлению в набегающем потоке, линии тока невязкого течения параллельны оси следа, профиль распределения энтальпии в невязком потоке [уравнение (62)] не зависит от расстояния вдоль оси в предельных случаях замороженного или термодинамически равновесного потока. [c.171]

Р 0,9, то данная задача аналогична задаче об одномерной т = 0) или двумерной нестационарной (т = 1) теплопроводности с = х/и. Однако эта аналогия несколько необычна,, так как сам коэффициент Sj. зависит от амплитуды и ширины импульса энтальпии [уравнения (68) и (71)] и тепло распространяется в область у > У/ нестационарного неоднородного распределения энтальпии, в котором бг фактически равно нулю. Используя переменную Хоуарта — Дородницына [уравнения (64) и 79)1, находим [c.175]

Далеко по потоку ( > 10 ) вследствие существенного охлаждения следа к (0)//1 , 1, ж 1 и 1. В этой области расширение следа определяется соотношением, аналогичным уравнению (92), в котором заменено на (Св Св .) для случая локально подобной турбулентности. Распределение энтальпии получается из условия автомодельности аналогично случаю Таунсенда [c.179]

Распределение энтальпии дается формулой [c.182]

Второй эффект притупления связан с распределением энтропии по линиям тока. В 2.3 получено распределение энтальпии и плотности вдоль линий тока после прохождения сильной ударной волны с углом наклона а [c.252]

Область 3 0(1) при з по порядку величины толще, чем область 0(1) или, что то же, толще, чем область ф 2 0(1). Это значит, что зоне максимальных возмущений 32 0(1) для исследования распределения энтальпии торможения Н необходимо учитывать существование нетеплопроводной зоны 62 (см. рис. 3.1), [c.79]

В основной возмущенной области течения с 5 О г) решения уравнений Эйлера для области 22 не могут удовлетворить условиям прилипания на поверхности тела. Как и 3.1, приходится вводить в рассмотрение вязкий пограничный подслой 32 (см. рис. 3.6) с масштабами координат и функций (3.13) и уравнениями (3.14). Далее сращивание решений для уравнений энергии в областях 3 и 32 приводит к появлению области 62, в которой распределение энтальпии торможения описывается формулами (3.27)-(3.30). [c.84]

На рис. 13.13, гжд изображено распределение безразмерной энтальпии S в пограничном слое [соотношение (13.35)] для случаев Т = 0,2Го и Ту = 2Tq. Мы видим, что градиент давления влияет на профили скоростей значительно сильнее, чем на распределение энтальпии. [c.329]

Для использования теоремы импульсов (13.80) и теоремы энергии (13.87) аппроксимируем, как и в главе X, распределение скоростей и распределение энтальпии в пограничном слое подходящими полиномами. При этом вместо расстояния от стенки у введем безразмерное приведенное расстояние от стенки [c.334]

Имея распределение энтальпии газа в пограничном слое (4-4-26), можно получить локальный коэффициент теплообмена, если формально воспользоваться законом Ньютона [c.313]

Проинтегрировав (9-26) от Я до 1, получим распределение энтальпии по радиусу [c.179]

Отметим, что в ряде частных случаев, которые легко устанавливаются из сравнения условий, накладывавшихся на течение при выводе полученных выше интегралов, возможно существование одновременно нескольких интегралов системы уравнений. При этом в большинстве случаев задача расчета пограничного слоя сводится к нахождению распределения скоростей в пограничном слое. Распределение энтальпии (температуры) и концентрации вещества получается пересчетом по известному распределению скорости. [c.571]

Начальные условия выражались в задании закона распределения энтальпии (удельного веса) теплоносителя по длине парогенератора, отвечающего стационарному режиму до возмущения. В качестве граничных условий принимались внещние возмущения, наносимые в виде скачка изменением наружного теплоподвода и скорости теплоносителя на входе. [c.111]

Полученные параметры, по-видимому, можно использовать и в обработке опытов при исследовании других характеристик теплообмена или гидродинамики потока, зависящих от распределения энтальпии по сечению. [c.55]

Для области подобия распределений энтальпий и концентраций по сечению пограничного слоя и для диффузии газов с одинаковой атомностью с учетом уравнений [c.56]

Энтальпия пара в каждой из точек отбора определяется по выбранному распределению температур нагрева воды между ступенями при помощи I—з-диаграммы (рис. 18.27). [c.585]

При известном распределении скорости и концентрации, уравнение энергии из системы (8.6) является линейным относительно полной энтальпии, и решение его не вызывает затруднений. Будем предполагать, что удельные теплоемкости компонентов и Ср2 не зависят от температуры, а числа Рг и S постоянны. Выразим входящую в правую часть уравнения энергии разность теплосодержаний /ij — в виде [c.269]

Производные dioldX и dUldX учитывают распределение энтальпии рабочей среды и температуры газа по длине теплообменника в исходном стационарном режиме. [c.78]

Уравнение энергии преоаразуем по Лапласу при нулевых начальных усло виях, заменяем / на Р, а при дифференцировании / по 2 принимаем распределение энтальпии по длине трубы по формуле для Р, так как [c.134]

Элементарные выкладки показывают, что, как и следовало ожидать, решения такой задачи не существует. Численные расчеты для всей области 22 проводились с метода модифицированного метода интегральных соотношений A.A. Дородницына с использованием ЭВМ. Здесь отметим, что при расчетах использовались две полосы, границы которых совпадали с внешней линией тока области 22 и с верхней ветвью линии тока ф22т> Учитывая физические особенности задачи, для нижней полосы вводи-1 0 s/ лась улучшенная аппроксимация профилей скорости и плотности. Для этого использовалась информация о распределении энтальпии торможения и энтропии по линиям тока. На рис. 3.13 приведено сравнение результатов расчета распределения давления в области присоединения [c.92]

Рис. 13.13. Распределение скоростей и энтальпии в сжимаемом ламинарном пограничном слое пр1 наличии градиента давления и теплопередачи [формулы (13.62) и (13.35)]. По К. Б. Коэну и Е. Решотко [ ]. Число Прандтля Рг = 1 (о = 1 и (х) = щ (х) — скорость внешнего течения, а), б), в)— распределение скоростей г), д) распределение энтальпии, а) =0 Гго = Го — теплоизолирован-

Для расчетов теплообмена в нестационарном пограничном слое необходимо задать распределение энтальпии на внешней границе. Так как течение является низкоскоростным с малым М , изменения давления в невязком потоке при адиабатическом движении слабо отражаются на распределении энтальпии. Вследствие этого предполагается, что начальные условия по времени известны из решения стационарной задачи в разд. 3 hg = onst в соответствии с базисными экспериментами [15], и далее считается [c.93]

Создание и применение новых процессов, аппаратов и установок со струйными течениями требуют решения конструкторских, технологических и оптимизационных задач, при выполнении которых определяются их основные размеры, обеспечивающие максимальную эффективность технологических процессов, а также находятся значения параметров этих процессов на выходе из аппаратов и установок. При решении таких задач необходимо рассчитывать термогазодинамические процессы, происходящие в различных типах струйных течений свободно истекаю1цих, эжек-ционных, кавитационных, пульсационных, вихревых и проч., находить их максимальную эффективность, например максимальный КПД процессов эжекции и энергоразделения. Кроме того, необходимо рассчитывать распределение по поперечным сечениями струйных течений следующих величин количеств взаимодействующих сред, количеств жидкой и газовой фаз, образовавшихся в результате этого взаимодействия, их компонентных составов, скоростей, температур, давлений, плотностей, энтальпий и других величин термодинамических и физических параметров. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...