Результаты экспериментальных исследований гидравлического сопротивления

Л. Прандтль и Т. Карман предложили определить напряжение трения на пластине при турбулентном пограничном слое с помощью результатов экспериментального исследования гидравлического сопротивления при течении жидкости в трубе. [c.330]

В настоящей статье приводятся результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления при полной конденсации водяного пара высокого давления (р=50-10 Па) в вертикальной трубе. Одновременно на этой же трубе измерялся и теплообмен. Описание экспериментального стенда приведено в [12], касающейся теплообмена при конденсации пара в вертикальных трубах. [c.87]

Результаты экспериментальных исследований гидравлического сопротивления в змеевиках из круглых труб в диапазоне 13,5 [c.69]

РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ [c.142]

Подробные экспериментальные исследования гидравлического сопротивления при течении ртути в трубах проводились в СССР начиная с 1934 г. Результаты, полученные С. Н. Сырки-ным и Ю. В. Ивановым в ЦКТИ им. И. И. Ползунова при течении ртути в гладкой стеклянной трубке в области вполне развитого турбулентного течения, не показывают заметного отклонения от кривой, характеризуемой зависимостью Блазиуса для чисел Рейнольдса Re= (5—100) 10 [c.55]

В статье излагаются результаты экспериментального исследования при движении однофазного (вода, перегретый пар) и двухфазного пароводяного потока в каналах сложной формы. Изучалась зависимость гидравлического сопротивления от относительного шага пучка (s/d=1.08, 1.15, 1.23 и 1.31), числа стержней га=7, 19, 21) характера упаковки (по равностороннему треугольнику или квадрату) и режимных параметров w- , х, р). Опыты проводились при адиабатическом течении двухфазного потока. Поверхность каналов, контактирующая с двухфазным потоком, имела одинаковую абсолютную шероховатость, равную 2—3 мк. [c.148]

РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛООБМЕНА И ГИДРАВЛИЧЕСКОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ В ШАРИКОВОЙ НАСАДКЕ [c.58]

При вычислении потерь напора по формуле Вейсбаха наибольшей трудностью является определение безразмерного коэффициента местного сопротивления ( . Из-за сложности процессов, происходящих в местных гидравлических сопротивлениях, теоретически найти удается только в отдельных случаях, поэтому большинство значений этого коэффициента получено в результате экспериментальных исследований. Рассмотрим способы определения коэффициента для наиболее распространенных местных сопротивлений при турбулентном режиме течения. [c.56]

В связи с результатами экспериментальных исследований и предварительных расчетов на сопротивление хрупкому разрушению, можно сделать вывод о том, что проведение гидравлических испытаний реактора при стандартной температуре 10°С представляется нежелательным. При рабочей температуре такой опасности хрупкого разрушения нет, так как температура стенки реактора в рабочих условиях (260-300°С) значительно выше критической. [c.105]

Первая попытка классифицировать местные аэродинамические сопротивления и собрать воедино наиболее достоверные результаты экспериментального исследования была предпринята Г. Н. Абрамовичем в 1935 г. В дальнейшем был издан ряд справочников гидравлических сопротивлений. Наибольшей полнотой отличается справочник И. Е. Идельчика [c.804]

В книге дан обзор существующих приближенных приемов гидравлических расчетов трубчатых распределительных систем, изложены теоретические основы нового, более точного метода расчета распределения воды трубчатыми системами с учетом поперечной циркуляции и вихревых сопротивлений, сделан вывод основных расчетных формул для определения потерь напора для различных схем распределения воды дырчатыми трубами, освещены результаты экспериментальных исследований по определению значений некоторых параметров, входящих в расчетные формулы, приведены общие рекомендации и примеры расчета трубчатых распределительных систем. [c.2]

В качестве другого примера экспериментального определения динамических свойств можно привести исследование системы питания первой ступени ракеты Титан-2 [117]. Установка, моделирующая натурные условия (рис. 1.20), включала насосы, снабженные прозрачными вставка- ми. Гидравлические сопротивления камер сгорания имитировались специальными шайбами. Колебания расхода создавались специальными пульсаторами, которые устанавливались до и после насосов. Результатом экспериментальных исследований явились частотные характеристики системы питания, включающей насосы, работающие в режимах скрытой кавитации при различных значениях давления наддува. [c.61]

Значительно более сложную физическую природу имеет процесс забивания пор выделяющимися пузырьками газа. В связи с важностью этого явления для ПТЭ было выполнено подробное аналитическое и экспериментальное исследование по определению условий появления газовых зародышей и влиянию пузырьков выделяющегося растворенного газа на гидравлическое сопротивление при течении жидкостей в пористых металлах, основные результаты которого приведены в работе [ 19]. [c.28]

Результаты исследования. А. Опыты на однофазном потоке. В ходе опытов на однофазном потоке было установлено, что зависимость коэффициента гидравлического сопротивления от числа Рейнольдса близка к той, которая имеет место при течении однофазного потока в круглых трубах. Подробно результаты этих опытов излагаются в [7]. В настоящей статье приводятся только основные расчетные рекомендации, полученные в результате обобщения экспериментального материала по гидравлическому сопротивлению пакетов стержней различного относительного шага на однофазном потоке. [c.152]

В связи с обнаружением скрытых инвариантов /ф и в новом свете предстают экспериментальные результаты по осесимметричным следам, полученные под руководством Васильева [17]. Как известно, автомодельный след, возникающий при обтекании тела, в рамках теории пограничного слоя определяется только одним параметром — силой гидравлического сопротивления, которая играет роль интеграла сохранения импульса. В докторской диссертации Букреева [16] тем не менее показано, что два разных тела, имеющих примерно одинаковое сопротивление, образуют автомодельные, но совершенно различные следы, что демонстрирует, так сказать, память формы . Весьма важно, что эффект отсутствует в плоских следах. По нашему мнению, объяснение заключается в существовании скрытого инварианта (точного или адиабатического ), различного для разных исследованных тел. [c.36]

В данной работе изложены результаты многолетних теоретических (экспериментальных исследований, проведенных во ВНИИ ВОДГЕО и непосредственно на водопроводных очистных сооружениях, по изучению закономерностей движения воды в напорных трубчатых сборно-распределительных системах. В результате этих исследований предложены расчетные зависимости для определения общего гидравлического сопротивления систем, приращения пьезометрического напора вдоль пути потока, расхода воды при истечении турбулентных струй через отверстия в стенке распределителей и сборников круглого сечения. Расчетные зависимости хорошо согласуются с опытными данными и результатами натурных наблюдений. [c.3]

Вторым условием подобия является подобие профилей скоростей жидкости, а также распределение давления на жидких границах элементов. Эти профили скорости существенно влияют на формирование течения, если жидкая граница составляет заметную долю всей границы элемента или расположена в области максимальных скоростей. Обычно граничные профили скорости определяются в основном потоком вне элемента. Граничное же распределение давления определяет абсолютный уровень давления жидкости к элементе, независимо от относительной площади жидкой границы. Отношение скоростей на границе к характерной скорости должна быть одно и то же для натурных и модельных экспериментов. Для большинства элементов при определении гидравлических характеристик достаточно знать не полный граничный профиль скорости, а отношение проекций средних по расходу или площади скоростей на границе к характерным скоростям, приближенно предполагая подобие полей скоростей. Неопределенность условий на близких границах элемента в значительной степени обесценила результаты ряда экспериментов и не дала возможность использовать их в условиях, отличных от исследованных. Так, например, эмпирическая формула из работы [40], учитывающая увеличение коэффициента сопротивления при протечке, но не учитывающая закрутки потока на границе, может приводить к ошибке вплоть до знака. Как следует из описания экспериментальной установки, эта формула справедлива лишь при отсутствии закрутки потока на периферии полости. Эмпирические формулы для распределения давления полости [15] пригодны лишь для узкого класса лопастных машин. По этой же причине отличаются экспериментальные параметры по [c.92]

Приводятся результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления при движении однофазного и двухфазного пароводяного потока через продольнообтекаемые пучки стержней. В области ламинарного режима течения однофазного потока расчет коэффициента гидравлического сопротивления следует производить по зависи- [c.287]

Описаны результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления канала прямоугольного профиля 1,8ХЗ,6 и 1,5X3,0 мм при неравномерном обогреве по периметру канала. Исследование проведено на воде в диапазоне давлений 0,98—9,8 Мн/м , массовой скорости от 7 10 до 40 10 кг1м сек, недогрева 50—150 град, теплового потока от О до 0,8— 0,9 от критического значения. Та часть периметра, на которой происходило основное тепловыделение, изменялась в пределах 17—100%, [c.5]

Приводятся результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления в пароводяном двухфазном потоке с конденсацией, движущемся в вертикальной трубе длиной L=3 м с внутренним диаметром d=10 мм, при давлении р = 5 МПа. Приводится сопоставление полученных зависимостей с данными других авторов. Установлено, что в области чисел Рейнольдса пара на входе в трубу Re,, > 4.7.-10 коэффициент сопротивления трения можно рассчитывать по формуле С" = 1.25/(Не") -25 при Ие х < 4.7-10 — для определения с следует пользоваться графиком, построенным по опытным данным. Библ. — 14 назв., илл. — 6. [c.247]

За последние годы рядом авторсв (И. А. Исаев, Г. А. Мурин, Ф. А. Шевелев и др.) были проведены систематические экспериментальные исследования гидравлического сопротивления технических трубопроводов (стальнош, чугунные и др.). На рис. ХИ.5 представлены результаты опытов Ф. А. Шевелева над сопротивлением новых стальных труб разного диаметра (т. е. разной относительной шероховатости). Из рисунка видно, что форма кривых к= (Re) для стальных труб отличается от той, которая была получена Никурадзе. В частности, для стальных труб коэффициент А, в переходной области оказывается всегда больше, чем в квадратичной (а не меньше, как у Никурадзе для искусственной шероховатости), и при увеличении числа [c.171]

Экспериментальное исследование гидравлического сопротивления воздушному потоку в трубе сТ= 150 выполнено с использованием лопаточных завихрителей при = 5 10 . ..1,5 10 . Полученные в этом исследовании результаты не, могут бьпь использованы для расчета гидравлического сопротивления труб с длиной, отличной от 150(1, но они позволили установить некоторые закономерности, которые дальше использованы для построения расчетных соотношений гидравлического сопротивления закрученному потоку в трубах различной длины. [c.135]

Подробные экспериментальные исследования гидравлического сопротивления ртути при ее течении в трубах проводились в СССР начиная с 1934 г. На рис. 3.1 показаны результаты определения коэффициента сопротивления при течении ртути в гладкой стеклянной трубке, полученные С. Н. Сыркиным. Опыты проведены в области вполне развитого турбулентного течения, и результаты не обнаруживают заметного отклонения от [c.38]

Опубликованных исследований, посвященных количественному изучению этого явления в змеевиках, на сегодняшний день нет. В первом приближении потери давления при поверхностном кипении в змеевиках можно оценить с помощью уравнений, полученных для прямых труб. Основанием этого служит факт хорошего обобщения результатов исследования гидравлического сопротивления двухфазному потоку в змеевиках [23, 40, 112, 133, 1351 зависимостью Локкарта—Мартинелли, полученной, как известно, при экспериментальном исследовании гидравлического сопротивления в прямой горизонтальной трубе. [c.56]

Выяснению этих вопросов был посвящен ряд проведенных в дальнейшем фундаментальных экспериментальных исследований (работы Кольбрука, И. А. Исаева, Г. А. Мурина, Ф. А. Шевелева). Из них наибольший интерес представляют весьма обстоятельные опыты Г. А. Мурина по исследованию гидравлических сопротивлений в обычных промышленных стальных трубах, законченные в 1948 г. Результаты этих опытов представлены на графике, изображенном на рис. 98, показывающем изменение коэффициента Я в зависимости от числа Рейнольдса для стальных труб различной шероховатости. [c.141]

Приводятся результаты экспериментального исследования потерь давления при внутреннем спутном опускном движении пленки жидкости и парового потока в условиях пониженного давления и критических условий срыва жидкости с поверхности пленки при атмосферном давлении с внешним растеканием и при пониженных давлениях с внутренним растеканием. По результатам исследования приведены зависимости для расчета гидравлических сопротивлений и критических скоростей срыва. Библ. — 6 назв., ил. — 2. [c.248]

Изложены результаты экспериментального исследования теплообмена и гидравлического сопротивления при турбулентном течении водяного пара с воздухом в каналах с охлаждаемыми стенками. На входе в ка -нал смесь подогрета, а температура стенки изменяется от значения большего О С на входе до значения,меньшего 0°С на выходе из канала. На основании визуального и (фотографического исследования разра -ботана физическая модель процесса.Определены условия для установившихся режимов. [c.366]

Как уже указывалось, опыты И. Никурадзе проводились в трубах с однородной искусственной шероховатостью. Однако на практике трубы обычно имеют шероховатость неоднородную и неравномерную, поэтому долгое время оставалось неясным, насколько правильны выводы, полученные И. Никурадзе, применительно к обычным промышленным трубам с естественной шероховатостью и каковы численные значения шероховатости для подобных труб. Выяснению этих вопросов был посвящен ряд проведенных в дальнейшем фундаментальных экспериментальных исследований (работы К- Ф- Кольбру-ка, И. А. Исаева, Г. А. Мурина, Ф. А. Шевелева). Из них наибольший интерес представляют весьма обстоятельные опыты Г. А. Мурина по исследованию гидравлических сопротивлений в обычных промышленных стальных трубах различной шероховатости, законченные в 1948 г. Результаты этих опытов представлены на графике, изображенном на рис. 61. Эти опыты подтвердили основные закономерности, установленные И. Никурадзе, и дали ряд важных, существенно новых результатов. Они пока- [c.103]

Выяснению этих вопросов были посвящены проведенные в дальнейшем фундаментальные экспериментальные исследования (работы Кольбрука, И. А. Исаева, Г. А. Мурина, Ф. А. Шевелева). Из них наибольший интерес представляют весьма обстоятельные опыты Г. А. Мурина по исследованию гидравлических сопротивлений в обычных промышленных стальных трубах. Результаты этих опытов представлены на графике рис. 4.23, [c.131]

Много внимания уделялось также накоплению опытных данных по гидравлическому сопротивлению и теплообмену в диффузорах и конфузорах. Так, первое по времени исследование потерь полного давления в конических диффузорах при больших дозвуковых скоростях выполнена К. С. Сцилардом (1938). В 1964 г. А. И. Лашковым опубликованы результаты экспериментального исследования влияния сжимаемости газа на сопротивление выхлопных диффузоров. Были также исследованы структура динамического и теплового пограничных слоев в дозвуковых диффузорах и конфузорах (П. Н, Романенко и др., 1963), конвективный теплообмен в сверхзвуковых соплах (Е. У. Репик и В. Е. Чекалин, 1962) и многие другие вопросы гидравлического сопротивления и теплообмена. [c.809]

В экспериментальных исследованиях механизма и количественных характеристик теплообмена и гидравлического сопротивления, а также устойчивости рассматриваемого процесса до настоящего времени получены более чем скромные результаты. Неустойчивость процесса, проявившаяся в первых же экспериментах, на долгое время задержала его изучение. Опубликованные сведения об условиях проведения экспериментов по исследованию испарительного жидкостного транспирационного охлаждения приведены в табл. 6.1. Источники этих данных указаны в работе [ 17]. [c.130]

Вопрос о гидравлических сопротивлениях при неустановившемся движении — один из недостаточно изученных в гидравлике. Имеющиеся немногочисленные экспериментальные данные о гидравлических сопротивлениях при неустановившемся движении, как упоминалось ранее, не дают согласующиеся между собой результаты. В некоторых опытах получалось, что гидравлические сопротивления при установившемся и неустановившемся движении практически одинаковы. В других работах найдено, что гидравлические сопротивления больше при ускоренном движении. В то же время имеются исследования, в которых получены противоположные только что указанному результаты. На результаты, получаемые в натурных исследованиях, большое внимание оказывает близость гидротехнических сооружений и непризматичность русла. [c.79]

Излагаются результаты исследования авторами гидродинамики и теплообмена при турбулентном и ламинарном течении теплоносителей в каналах и моделях активных зон реакторов в круглых трубах, прямоугольных каналах, кольцевых зазорах и др. Обращено внимание на гидродинамические и тепловые процессы в неста-билизованных зонах, на влияние тепловыделения дистанциони-рующих устройств, обечаек реактора и пр. Рассмотрены весьма важные вопросы теплового моделирования сложных каналов, позволяющие оценить области применения тех или иных экспериментальных данных для расчета конкретных случаев. Приводятся примеры расчета гидравлических сопротивлений, касательных напряжений, полей скоростей и температурных полей. [c.2]

Теплообменные аппараты с продольным и поперечным обтеканием пучков ви1ых труб были рассмотрены в книге [39], где приведены результаты детальных исследований структуры турбулентного потока, теплообмена, гидравлического сопротивления и перемешивания теплоносителя, методы экспериментального исследования, инженерных расчетов тепломас-сопереноса и оценки эффективности таких теплообменных поверхностей по сравнению с гладкотрубчатыми, теплообменными аппаратами. [c.3]

Экспериментальные исследования проведены в довольно узком диапазоне геометрических характеристик местных сопротивлений и основных параметров двухфазного потока, содержат методические неточности [1], а результаты опытов разных авторов иногда прямо противоположны [2 и 3]. Суш ествуюш ие методы расчета гидравлических потерь в местных сопротивлениях в большинстве случаев плохо согласуются с экспериментальными данными. Так, нормативный метод гидравлического расчета котлов [4], основанный па гомогенной модели двухфазного потока и использующий в большинстве случаев коэффициент местного сопротивления на однофазном потоке С1ф, может давать результаты, в 4 раза превышающие результаты опытов. Расчетные зависимости различных авторов, приведенные в [1], применимы только для расчета перепадов давления в случае резкого расширения двухфазного потока. Уравнения, полученные для расчета гидравлических потерь двухфазного потока при течении через внезапные сужения [2] и дифрагмы [5], имеют следующие общие недостатки потери в этих случаях рассматриваются лишь как результат внезапного расширения двухфазного потока от поджатого сечения струи до последующего сечения канала, а потери при сужении потока от входной кромки до поджатого сечения не учитываются. Кроме того, (истинное объемное газосодер- [c.145]

Проведено экспериментальное и теоретическое исследование гидравлических потерь и перепадов давления в основных видах местных сопротивлений при течении двухфазной смеси. Эксперилтенты проводились при течении пароводяной и воздухо-водяной смеси через диафрагмы и решетку, устанавливаемые в вертикальной необогреваемой трубе. Параметры пароводяной смеси изменялись в диапазоне давление р = (10—65) бар, скорость цирку.ттяции Юв2= 0.5—3) м/с, массовое расходное паросодержание зс=(0—100)%, воздухо-водяной смеси р = 5 бар, jOoj=(0.5—3) м/с, зс=(0—50)%. Поручены результаты по длине стабилизации двухфазного потока при p=(lQ—20) бар. Теоретическое исследование позволило на основе предложенной модели течения двухфазной смеси получить расчетные зависимости для потерь, перепадов давления и других характеристик в основных видах местных сопротивлений. Результаты расчетов по этим зависимостям хорошо согласуются с экспериментальными данными авторов и ряда других исследователей. Библ. — [c.247]

Описана экспериментальная методика и результаты комплексного исследования коэффициента теплоотдачи,гидравлического сопротивления, расхода воды в пристенном слое,толщины пленки,картин течения и размеров капель в кольцевом испарительном канале длиной ЮООмм и диа -метром 12/6 ш при давлении до 70 бар в докризисных режимах. [c.363]

Экспериментальные исследования построены в критериальной форме, что дает возможность распространить их результаты на натурные объекты. Получены зависимости для коэффициента гидравлического сопротивления и истинного газосодержани) . Результаты исследований представлены в виде, удобном для инженерного расчета, особенно в гл, 8, которая может быть использована проектными организациями. [c.2]

Экспериментальные исследования течения в каналах со сложным поперечным сечением приводят к заключению, что традиционное использование гидравлического радиуса в качестве определяющей линейной характеристики сечения не всегда дает удовлетворительные результаты. Например, согласно известным опытам А. Базена сопротивление канала прямоугольного сечения примерно на 15% больше сопротивления канала полукруглого сечения при одинаковом гидравлическом радиусе и шероховатости границ потока ). Сведения о влиянии формы сечения канала имеются также в работах К. И. Арсенишвили (1963), А. А. Маастика [c.715]

Опубликованы также результаты соответствующих экспериментальных исследований (некруглые трубы Л. И. Кудряшев и А. С. Фрейдин, 1959 пучок стержней В. И. Субботин идр., 1960 каналы прямоугольного сечения С. С. Золотов, 1966). Проведенные исследования, в частности, показали, что используемое в практических расчетах каналов сложного сечения понятие эквивалентного диаметра э = 4 /П, где Р — площадь поперечного сечения и П — смоченный периметр т анала, дает удовлетворительный результат далеко не во всех случаях. Приближенная качественная оценка возможности использования эквивалентного диаметра при оценке гидравлического сопротивления каналов сложного сечения дана К. Д. Воскресенским (1961). Из этих оценок становится ясным, почему использование понятия эквивалентного диаметра не дает удовлетвори- [c.794]

Было проведено также большое число экспериментальных исследований, имевших целью либо накопление данных о гидравлическом сопро тивлении Каналов различной формы (см. монографии И. Е. Идельчика, 1954 А. Д. Альтшуля, 1962, и др.), либо изучение структуры пограничного слоя в каналах с положительным и отрицательным градиентом давления (Н. М. Марков, 1955, и др.), либо, наконец, изучение влияния начальной неравномерности (О. Н. Овчинников, 1955 И. Е. Идельчик, 1954) и начальной турбулентности потока (В. К. Мигай, 1966 И. Т. Швец, Е. П. Дыбан и др., 1960) на характеристики течения в каналах и трубах. Одно из первых исследований структуры потока в плоском диффузоре было проведено А, Н. Ведерниковым еще в 1926 г. А. И. Лашков (1962) на основе экспериментального исследования серии конических диффузоров установил, что при больших углах раскрытия возможна реализация режима течения, характеризуемого кризисом сопротивления, подобно тому как это имеет место для плохо обтекаемых тел. Аналогичный результат ранее был получен И, Е. Идельчиком при исследовании течений в коленах (1953). [c.798]

Исследован целый ряд разновидностей неровностей поверХ ности. Однако основное внимание было уделено разрушающему воздействию кавитации, ее влиянию на сопротивление, подъемную силу и другие эксплуатационные характеристики. Например, Шальнев [64—67] и Болл [4] экспериментально исследовали несколько основных геометрических форм. Такие результаты используются при проектировании, а результаты Болла были использованы в публикациях Бюро рекламаций [9, 10] для иллюстрации важности контроля допусков на направляющие поверхности гидравлических конструкций. Нумачи и др. [49—51] количественно определили ухудшение характеристик кавитирующих гидропрофилей с шероховатыми поверхностями. [c.290]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...