Расчет Эпюры распределения напряжени

Эпюры распределения напряжений и g в диске с отверстием показаны на рис. 80, а, в предельном состоянии — на рис. 80, б. Упругопластическое состояние вращающегося диска переменной толщины при неравномерном нагреве рассмотрено в работах [96, 101, 162]. Расчет вращающегося диска переменкой толщины, неравномерно нагретого по радиусу, по полученным экспериментальным (не схематизированным) диаграммам растяжения материала с помощью приближенного метода переменных параметров упругости приведен в работах И. А. Биргера [10, 12, 13]. Задача о напряженном состоянии в ступенчатом диске при степенном упрочнении решена В. В. Соколовским [200, 204, 212]. [c.213]

По-видимому, впервые предложение о расчете шпунтовой стенки как бесконечно жесткого стержня, поворачивающегося вокруг определенной точки, сделал Якоби, который в 1912 г. опубликовал в Петербурге свой метод расчета шпунтовых стенок. Якоби предложил ломаную эпюру распределения напряжений в грунте (рис. 92, б), причем он полагал, что в верхней части стенки грунт находится в стадии сдвига. Эпюра напряжений в этой части ограничена (по Якоби) прямой предельных сопротивлений АВ, отсекающей на глубине к отрезок тк, где т определяется по (7.3). [c.171]

Напряжение направлено параллельно образующей. Эпюра распределения напряжений от момента по высоте стенки резервуара показана на рис. 19-4,6. Установлено, что соединение цилиндрической части с днищем двумя непрерывными швами обеспечивает прочность, поэтому обычно специального расчета на прочность для этого соединения не производят. [c.521]

Наличие в плитах пролетных строений концентраторов напряжений, например вырезов для пропуска пилонов, приводит к искажению эпюры распределения напряжений по ширине поясов. В таких случаях требуется уточнить значение редукционных коэффициентов специальными расчетами. [c.286]

Закон распределения напряжений смятия по цилиндрической поверхности контакта болта и детали (рис. 1.22) трудно установить точно. В значительной степени это зависит от точности размеров и формы деталей соединения. Поэтому расчет на смятие производят по условным напряжениям. Эпюру действительного распределения напряжений (рис. 1.22, а) заменяют условной с равномерным распределением напряжений (рис. 1.22, б). При этом для средней детали (и при соединении только двух деталей) [c.31]

Расчет на прочность деталей соединения производят по наибольшему вероятностному натягу выбранной посадки. Этот натяг создает напряжение у соединяемых деталей. Эпюры распределения нормальных напряжений (окружных ст< и радиальных От) в материале сопряженных деталей показаны на (рис. 3.6). [c.43]

Пример использования системы для решения задачи о напряженном состоянии непологой оболочки сложной конфигурации (рис. 1.21). На оболочку действует внешняя нормально распределенная нагрузка интенсивностью р = 9,81 10 Па. Расчетная модель состоит из 601 элемента. Количество степенен свободы в узле —5 (3 перемещения и 2 угла поворота). Порядок результирующей системы алгебраических уравнений — 3465. На рис. 1.21, а представлены полученные в результате расчетов эпюры мембранных, а на рис. 1.21,6 — изгибных напряжений. Рисунки получены на графопостроителе. [c.58]

Проверить правильность написанных формул, построить эпюру распределения касательных напряжений по горизонтальному диаметру, сравнить указанные напряжения в центре и по концам горизонтального диаметра, а также с результатами расчета по формулам сопротивления материалов в расчетах полагать р = 0,3. [c.123]

По найденным величинам строят эпюру распределения нормальных напряжений в сечении кривого бруса и сравнивают ее с эпюрой, полученной на основании теоретического расчета. [c.98]

На рис. 8.7 показана сеточная разметка соединения с резьбой М10, которая использовалась для вычисления функций влияния и расчета распределения напряжений. Расчет производился после решения контактной задачи (определения контактных давлений) при Д = 0, /п = 5 и 1 = 7. На этом же рисунке справа показано распределение напряжений на рабочих гранях и во впадинах витков при ап = 10 МПа. Цифры на эпюрах — наибольшие напряжения в МПа в некоторых точках. [c.149]

На рис. 10.7 даны эпюры распределения нормальных напряжений на контуре корневой части зуба колеса при действии окружной силы Ша = 10 Н/мн. Расчет произведен вариационно-разностным методом решения задач теории упругости. Рассчитываемое колесо имело 40 зубьев с модулем т=1 мм, которые были наре- [c.189]

Большое внимание уделялось изучению особенностей напряженного состояния многослойных сосудов рулонированной конструкции. Теоретические и экспериментальные исследования показали значительную роль сил трения в этой конструкции [20] и, как следствие, особую важность плотного прилегания слоев. При неплотной навивке наибольшую нагрузку воспринимают внутренние и внешние слои. Так, чем плотнее навивка слоя, тем ближе эпюра замеренных кольцевых напряжений к рассчитанной по формуле Ляме для однослойного цилиндра. Разработаны технологические приемы, повышающие плотность прилегания слоев обкаткой обечаек после навивки, попеременной укладки рулонной полосы (уменьшение влияния клиновидности полосы) и опрессовки сосудов повышенным гидравлическим давлением. Теоретические и экспериментальные исследования распределения напряжений по толщине рулонированных обечаек позволили сформулировать основные технические требования к плотности прилегания слоев. Был разработан и внедрен простой и эффективный метод оценки плотности навивки по усредненному межслойному зазору, определяемому объемом воздуха, занимающего межслойное пространство обечайки [21]. Экспериментальные исследования распределения по слоям напряжений послужили основой для разработки теоретического расчета напряженного состояния. [c.41]

Рассмотрим процессы в области контакта эластомерного уплотнения. Собственное контактное давление pi, распределение которого вдоль уплотняющей поверхности при неподвижном положении рассмотрено в гл. IV, несколько изменяется при движении за счет деформации сечения под воздействием сил трения и за счет образования смазочной пленки между уплотняющими поверхностями. Так как деформация уплотнения при установке в канавку составляет доли миллиметра и более, а толщина смазочной пленки не превосходит нескольких микрон, влияние толщины пленки на распределение напряжений по сечению уплотняющего кольца должно быть ничтожным и касается в основном крайних областей эпюры давлений. Деформация сечения вследствие действия сил трения может быть более существенной, но из-за трудности расчета и экспериментального определения до сих пор не исследована. [c.226]

На рис. 7.6 приведены эпюры относительных напряжений вдоль защемленной кромки пластинки, причем штриховые линии отвечают строгому аналитическому решению задачи при линейно-упругом поведении материала, точки и крестики — решению для/упругого материала при помощи соответственно МКЭ и МГЭ. Эти результаты дают информацию о напряженном состоянии пластинки из вязкопластического материала в начальный момент времени = 0. Для t оо решению при помощи МКЭ и МГЭ соответствуют сплошные и штрих-пунктирные линии. На рис. 7.7 сплошной и штрих-пунктирной линиями представлено распределение интенсивности накопленной неупругой деформации полученной расчетом с использованием соответственно МКЭ и МГЭ. Последний метод дает в точке Xi — О, Х2 = L значение концентрации неупругих деформаций, почти вдвое превышающее найденное при помощи МКЭ, что свидетельствует о целесообразности применения 4.МГЭ для анализа работоспособности [c.273]

На рис. 10.15, 10.16 приведены зависимости напряжений и деформаций от поперечной координаты г в закрепленном сечении оболочки при угле армирования 7 = 45. В процессе численных расчетов было выявлено несколько общих закономерностей. Во-первых, вариант граничных условий 2 при отсутствии на торцах диафрагмы бесконечной жесткости приводит в случае использования кинематической гипотезы типа Тимошенко к значительно большим погрешностям при определении напряженно-деформированного состояния перекрестно армированной оболочки, нежели вариант 1. В первую очередь это относится к касательным напряжениям и деформациям поперечного сдвига. Так, эпюр напряжений ajs, пик которого смещен к внутренней поверхности оболочки, свидетельствует о неоднородном распределении напряжений по толщине пакета (рис. 10.15, в). В меньшей степени влияние неоднородности прослеживается на эпюре напряжений агз (рис. 10.15, г). Отметим, что уточненная теория предсказывает существование на торцах шарнирно опертой цилиндрической оболочки (вариант граничных условий 1) поперечных касательных напряжений 023. распределенных по толщине пакета согласно синусоидальному закону, в то время как теория типа Тимошенко качественно неверно описывает закон их распределения. [c.220]

Исследуя напряженное состояние деформированной манжеты из оптически активной резины с использованием основного закона фотоупругости при конечных деформациях А. А. Гельман установил, что вдоль свободного контура AB рабочей части манжеты (рис. 37) действуют сжимающие нормальные напряжения, т. е. 02 < О и Ti = 0. Максимального значения достигает в точке перехода рабочей части манжеты в опорную. Вдоль контуров ЕК и FL, охватывающих отдельные участки рабочей части манжеты и всю ее опорную часть, действуют растягивающие напряжения, т. е. оа — О и ai > 0. В сечении, параллельном линии контакта и отстоящем от нее на 1 мм, напряжения Ох являются сжимающими и достигают максимума в начале рабочего участка (рис. 38, а). Напряжения Оу переходят из растягивающих в сжимающие при переходе от опорной части манжеты к рабочей (рис. 38,6). Напряжения Ог вдоль всего сечения являются сжимающими (рис. 38, в). Сложное напряженное состояние деформированной манжеты является одной из причин отсутствия в настоящее время удовлетворительных для инженерной практики методов расчета контактных напряжений этого вида уплотнителей. Поэтому определение контактных напряжений и их изменения под действием эксплуатационных факторов производят, как правило, экспериментально непосредственно на самих манжетах. Эпюра распределения контактных напряжений по ширине контакта рабочей части манжеты с уплотняемыми поверхностями (рис. 39) имеет сложную [c.69]

В результате можно построить эпюры распределения нормальных тангенциальных напряжений в многослойной матрице. На рис. 40 приведена структурная схема для расчета бандажированных матриц. [c.173]

На рис. 5.84, 5.85 приведены результаты решения аналогичной задачи для эллиптического отверстия с отношением полуосей а/Ь = 5 при аг = 0.001, Т2/Т1 = 2. Расчеты выполнены для случая плоской деформации при одноосном начальном нагружении (сгод) = О, (сгод)22// о = 0.01, к контуру отверстия в момент его образования прикладывается давление = 0.02/io- На рис. 5.84, а показана форма контура в различные моменты времени при решении задачи в нелинейной постановке. Сплошная тонкая линия соответствует форме контура в момент образования отверстия, сплошная жирная линия соответствует заранее заданной форме, которую принимает отверстие в момент времени Т2- На рис. 5.84, б приведены эпюры полных истинных напряжений на контуре отверстия в момент времени Т2 при решении задачи в линейной и нелинейной постановке, а на рис. 5.85 показано распределение напряжений вдоль оси х вблизи вершины эллипса в различные моменты времени. Более тонкая линия на рис. 5.85 соответствует решению задачи в линейной постановке (в этом случае напряжения не меняются со временем после образования отверстия). Как видно из рисунков 5.84, 5.85, поправка от учета нелинейных эффектов по напряжениям в вершине эллипса превышает 30 %. [c.212]

Для корректного решения задачи рассматриваемый период времени был разбит более чем на 100 интервалов. В отличие от других подобных задач, где малость шага по времени обусловлена медленной релаксацией контактных напряжений, в данном случае благодаря действию внутреннего давления в торцовых областях цилиндра в течение всего времени ползучести поддерживался высокий уровень напряженного состояния. На рис. 36 приведены эпюры распределения интенсивности напряжений (кривые /), окружных (кривые 2) и осевых (кривые S) напряжений вдоль оси г на внешней поверхности цилиндра (в центрах конечных элементов, прилегающих к внешней поверхности). На этом и на следующих рисунках, за исключением особо оговоренных случаев, сплошными кривыми обозначены результаты расчетов для / = О, штриховыми — для t = 1,55 ч. Из рисунка следует, что с течением времени происходят качественные и количественные изменения в картине напряженного состояния, но уровень напряженного состояния (кривая 1) на большей части цилиндра существенных изменений не претерпевает. Более того, со временем максимум Oi увеличивается. [c.139]

Ясно, что на плоскости zy нейтральная линия является прямой линией (рис. 9.5). Более того, в трехмерном пространстве у, Z, ах эта линия является линией пересечения плоскости (9.1.2), определяющей величину ах в зависимости от координат у, 2 точек сечения (плоскость эпюры ах), с плоскостью zy сечения. Плоскостной закон распределения напряжений позволяет также легко найти те точки сечения, в которых действуют наибольшие растягивающие и сжимающие напряжения. Это будут точки растянутой и сжатой зон сечения, которые наиболее удалены от нейтральной линии (точки А и В на рис. 9.5). Тогда необходимые для расчета на прочность наибольшие растягивающие о ртах и сжимающие (Тс max напряжения в сечении определяются выражением (9.1.2), в которое надо подставить координаты этих точек. Так, для случая, показанного на рис. 9.5, [c.253]

При расчете, выполненном методом строительной механики, рассматривалась нижняя часть корпусной конструкции при действии усилий затяга в шпильках и реакции фланца крышки 1, дающих Изгибающий момент. Действие этого момента в расчете было принято в виде осевых нормальных напряжений, распределенных по линейной эпюре по торцу фланца. Имея в виду, что шпильки расположены с малыми зазорами, изгибающий момент, создаваемый осевыми силами в шпильках и реакцией фланца, считался в этом расчете равномерно распределенным по окружности. Результаты этого расчета показали, что в сечении фланца плоскостью, нормальной к оси корпуса и проходящей через днище гнезда под шпильку 5, изгибающий момент в меридиональной плоскости со- [c.85]

Для ряда процессов калибровки, ковки, объемной штамповки и тонколистовой прокатки характерной является задача о пластическом сжатии тонкой полосы (отношение длины полосы Ь к ее толщине Я значительно больше единицы). Теоретической основой анализа таких процессов пластического формоизменения служат решения о сжатии тонких полос [1—5]. В работе [6 приведено решение задачи об упругопластическом сжатии в условиях плоской деформации тонкой пластически упрочняющейся полосы при наличии площадки текучести на диаграмме 04= = 0 (8(). В статье изложены методы расчета напряженно-дефор-мированного состояния, возникающего в тонкой полосе при наличии площадки текучести на диаграмме 0г=0г(е,), и построены эпюры распределения интенсивностей напряжений и деформаций в такой полосе. [c.14]

В данной статье изложены методы расчета остаточных напряжений в тонкой упрочняющейся полосе при наличии в ней центрального идеально пластического слоя, отвечающего площадке текучести на диаграмме а =04(в ). Для указанного случая построена эпюра остаточных напряжений в тонкой полосе и исследовано влияние пластического упрочнения на величину и характер распределения остаточных напряжений. [c.29]

Описана методика расчета остаточных напряжений в тонкой пластически упрочняющейся полосе, подвергнутой сжатию в условиях плоской деформации. Анализируется случай, когда в деформируемой полосе возникает центральный идеально пластический слой, отвечающий наличию площадки текучести на диаграмме зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформаций. Указаны необходимые и достаточные условия существования рассматриваемого решения, которое выражено через функции, табулированные на ЭЦВМ. Для указанного случая построены эпюры распределения остаточных напряжений и исследовано влияние показателя пластического упрочнения на характер распределения и величину остаточных напряжений. [c.133]

Из эпюр следует, ято изменение длины листов значительно изменяет и распределение напряжений в них. Эта зависимость не выявляется при расчете основанном на гипотезе рав- [c.108]

Закон распределения напряжений смятия по цилиндрической поверхности контакта трудно установить точно. В значительной степени это зависит от величины натяга или зазора посадки, а также от точности цилиндрической формы стержня и отверстия. Поэтому расчет на смятие производят по условным напряжениям. Эпюру действительного распределения напряжений (рис. 1.24, а) заменяют [c.41]

По эпюре распределения касательных напряжений, вызванных действием крутящего момента все наиболее удаленные от центра сечения точки, в том числе и точки с, являются опасными. Точки, в которых касательные напряжения от изгиба и от кручения одновременно имеют наибольшие значения, как показали расчеты, являются всегда менее опасными, чем точки с. Напряженное состояние в точках с — плоское, того же вида, что и при плоском поперечном изгибе. Поэтому главные напряжения в опасных точках равны [c.240]

Вследствие того что пластмассы имеют относительно низкую механическую прочность, необходимо ввести поправочный коэффициент, который позволит оценить способность втулки воспринимать нагрузки в статическом положении. Расчет такого параметра производится с учетом ползучести и снижения механических свойств в различных температурных условиях. Таким параметром является несущая способность втулок под которой понимается величина допустимого среднего удельного давления для втулки при данном зазоре, толщине, диаметре при статическом нагружении. Учитывая, что расчетная схема втулки гидроупора аналогична при статическом нагружении расчетной схемы втулки подшипника скольжения, воспользуемая методикой расчета допустимого среднего удельного давления для втулки подшипника скольжения [49]. На рис. 56, в изображена эпюра распределения напряжений во втулке штока. При расчете величины допустимого среднего удельного давления необходимо это учесть. [c.121]

Изучено распределение напряжений в галтели цилиндрическо-t4) стержня из материала ЭИ-437Б в стадии упругости, пластичности и ползучести. Основные размеры стержня и результаты расчета его (радиус г = 0,3 мм) при растягивающих напряжениях Оо = 30 кгс/мм и Со = 40 кгс/мм показаны на рис. 4.7. Пунктирными линиями отмечены эпюры распределения напряжений [c.111]

В результате можно построить эпюры распределения нормальных тангенциальных напряжений в многослойной матрице. В приложении приведена блок-схема и nporpa.vi.Ma расчета на ЭЦВМ. На рис. 2.20 показаны эпюры распределения напряжений от внутреннего давления, натягов и суммарная в трех-баидажной матрице. [c.62]

Циклические ползучесть и релаксация. При выводе уравнений состояния (7.38)—(7.40) игнорировалось различие диаграмм деформирования реономных и склерономных стержней. Получаемая ошибка, малозаметная в каждом этапе нагружения, в определенных условиях может накапливаться. Например, циклическое несимметричное нагружение в соответствии с указанными уравнениями дает замкнутую (неподвижную) петлю пластического гистерезиса фактически часто наблюдается постепенное сползание петли вследствие реономности материала — в зависимости от условий возникают эффекты, называемые циклической ползучестью (задаются напряжения) или циклической релаксацией (задаются деформации). При непосредственном расчете кинетики деформаций в стержнях модели (без использования допущений, принятых при выводе указанных уравнений состояния) эти эффекты находят отражение. Однако можно воспользоваться уже рассмотренными методами анализа (исследование эпюр распределения упругих деформаций) для получения асимптотических решений в общей форме, т. е. определения границ сползания петель гистерезиса, если они существуют, и определения условий, в которых циклическая ползучесть происходит неограниченно (вплоть до ква-зистатического разрушения). [c.210]

Проводим проектировочный расчет на прочность. В выбранном сечении находим распределение напряжений только от изгибающих и крутящих моментов (строим соответствующие эпюры) и выбираем точку, в которой по заданной теории прочности Gmax = ( 3KB,max (см. ГЛ. 8). С ПОМОЩЬЮ неравенства (п.27) подбираем размеры сечения. [c.332]

Исследуется процесс пластического сжатия в условиях плоской деформации тонкой упрочняющейся полосы, у которой на диаграмме зависимости интенсивности напряжений 0 от интенсивности деформаций 8 имеется площадка текучести. Описана методика расчета интенсивностей напряжений и деформации, когда в центре тонкой упрочняющейся полосы имеется идеально пластический слой, отвечающий площадке текучести на диаграмме зависимости (Т =(Т (е ). Определено напряженно-деформированное состояние в деформируемой полосе и выведены необходимые и достаточные условия существования рассматриваемого решения. Построены эпюры распределения интенсивностей напряжений и деформаций в пластически упрочняющейся полосе при наличии в ней центрального идеально пластического слоя. Исследовано влияние показателя пластического упрочнения на характер распределения и величину интенсивностей напряжений и деформаций. Иллюстраций 4, библиогр. 9 назв. [c.133]

Расчет направляющих качения ведется по контактным напряжениям. Для определения наибольших контактных напряженийрпределяютна основе уравнений статики эпюры распределения давлений на направляющих. Так как направляющие качения применяются при сравнительно небольших нагрузках, то обычно решение этой задачи не представляет трудностей, так как при указанных условиях не возникают значительные опрокидывают,ие моменты и основную роль играют нагрузки от веса подвижных элементов. Тяговые усилия при указанных условиях и применении направляющих качения также имеют небольшую величину, и их влиянием на распределение нагрузок можно пренебречь. Построив эпюры распределения давлений на направляющих, находят.наибольшее давление на единицу длины направляющих р ах- [c.583]

Исследование тензометрической модели пакетной рамы из оргаяического стекла позволяет определить распределение нагрузки по отдельным пластинам рамы. Такая модель может быть выполнена упрощенно без точного воспроизведения всех мелких переходов в форме поверхности ее деталей. Исследование показывает, что при обеспечении принятой расчетом затяжки пакета болтами нагрузка распределяется по однородным элементам рамы практически равномерно. При отсутствии затяжки и при деформации поперечных распределительных плит (подцилиндровая плита, станина) неравномерность по отношению к средней нагрузке достигает + 10—15%. Это позволяет проводить исследование распределения напряжений в пластинах рамы на полутораслойной модели из органического стекла, содержащей для удобства и упрощения эксперимента только две горизонтальные пластины и две пары вертикальных пластин (справа и слева). Такая модель может быть выполнена в достаточно большом масштабе. Первоначально на полутораслойной модели рамы при помощи лаковых покрытий могут быть (для последующего тензометрирования) выявлены наиболее напряженные зоны и направления главных напряжений. Тензометрические исследования позволяют получить эпюры напрялсений по наиболее важным сечениям и контуру вертикальной и горизонтальной пластин. Тензометрическая модель исследуется при различных натягах валиков в узлах рамы, связывающих вертикальные и горизонтальные пластины, при полной рабочей нагрузке и при снятии рабочей нагрузки. Это позволяет определять диапазоны изменения напряжений за цикл нагружения рабочей нагрузкой. [c.514]

Определение остаточных напряжений производили на приборе ПИОН-2 на заводской методике. Расчет напряжений осуществляли на ЭВМ Минск-32 . Лопатки обрабатывали по спинке и корыту на станках модели 3813Д с помощью твердосплавного копира. Предварительное формообразование лопаток осуществляли методом штамповки с последующим фрезерованием. Численное значение, знак и эпюры распределения остаточных напряжений фрезерованных лопаток принимали за исходные, по которым затем изучали влияние процесса шлифования новыми, затупленными лентами, в начале и конце реверса направления вращения ленты на распределение остаточных напряжений в поверхностном слое лопаток. [c.128]

Примеры расчета характеристик контактных процессов приме-лительно к свободному точению конструкционных сталей 40Х и 45, SL также жаропрочных сплавов показаны в табл. 26 и 27. Характер распределения эпюр контактных напряжений On и хр на передней ловерхности твердосплавной пластинки Т5К10 (с покрытием Ti ГТ и без покрытия), полученных при точении стали 45 НВ 180) с а = 0,26 мм, t = 2 мм, показан на рис. 44. [c.96]

При сложной нагрузке рекомендуется строить эпюры внутренних усилий, позволяющие определить положение опасного сечения, После этого на основании принципа независимости действия сил определяют нормальные и касательные напряжения от каждого внутреннего усилия отдельно, пользуясь полученными в предыдущих главах формулами. Исследуя распределение напряжений по сечению, устанавливают опасную (или предположительно опасную) точку, для которой и составляют условие прочности. При этом, если окан<ется, что в опасной точке имеет место одноосное напряженное состояние (одноосное растяжение или сжатие), то для расчета на прочность достаточно сопоставить возникающее в этой точке суммарное (т. е. от всех внутренних [c.206]

ЧТО из-за неоднородности строения древесины распределение напряжений отступает от прямолинейного закона. В стадии, близкой к разрушению, распределение нормальных напряжений соответствует эпюре, показанной на рис. 3-7,е. Нейтральная ось понижается. Напряжение растянутых волокон больше напряжений, соответствующпх уравнению (3-9), а сжатых — меньше. Поскольку изгибаемые элементы деревянных конструкций работают в пределах упругих деформаций, расчет по (3-9) приводит к результатам, обеспечивающим надежность и экономичность конструкции. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...