Напряжения Интенсивность 9 — Зависимость

Рис. 9.156. Зависимости коэффициентов интенсивности напряжений.

Уравнения (15.9) и (15.10) связывают интенсивность скоростей неупругой деформации и скорости напряжений. Аналогично можно получить зависимость интенсивности скоростей неупругой деформации от скоростей деформаций. [c.254]

После того как вспомогательная упругая задача (III.9) решена коэффициент интенсивности напряжений находим на основании зависимости (1.2), т. е. [c.65]

На рис. 8 и 9 представлены зависимости величины 1по/Ь2о от температуры отпуска (рис. 8) и температуры деформирования (рис. 9). Из сопоставления этих кривых следует, что напряжения третьего рода с увеличением температуры деформирования уменьшаются более интенсивно, чем с увеличением температуры отпуска для соответствующих степеней деформации. Незначительное изменение напряжений третьего рода с увеличением температуры отпуска для холоднодеформированных образцов подтверждает известные опытные данные [9] о том, что деформирование при комнатной температуре не приводит к отдыху [c.134]

Величина К, зависящая от вида нагружения, величины нагрузки и формы трещины, называется коэффициентом интенсивности напряжений (размерность К — сила/длина В зависимости от вида нагрузки (см. схемы рис. 628) коэффициенты интенсивности напряжений отмечают соответственно индексами I, II или III, т. е. К, Ки, Л" , г и 9 — полярные координаты с полюсом в вершине трещины (рис. 632) [ij— некоторая функция угла 0. [c.732]

Рис. 9.12. Счетная характеристика счетчика Гейгера — Мюллера зависимость числа N импульсов от приложенного напряжения V при постоянной интенсивности излучения.

Рис. 2.9. Скорость распространения трещины при циклическом нагружении в зависимости от максимального значения коэффициента интенсивности напряжений

Указанное соотношение (7.14) одновременно учитывает влияние частоты нагружения на рост трещины и подразумевает существование зависимости этого влияния от уровня коэффициента интенсивности напряжения. Фактически это уравнение аналогично комбинации соотношений (7.9) и (7.10), хотя по своей структуре соотношение (7.12) существенно от них отличается. [c.353]

Уравнение (9.10) справедливо для шага усталостных бороздок, средней скорости роста трещины и скорости при любой форме цикла. В зависимости от того, какой параметр использован для характеристики скорости роста трещины, коэффициенты интенсивности напряжения будут определяться из следующих соотношений [10] [c.502]

Этот реактив Клемм [6] рекомендует для выявления локально деформированных областей. Они окисляются сильнее, чем недеформированное окружение, и в зависимости от степени деформации темнеют с различной интенсивностью. Потемнение деформированных областей происходит сразу же после погружения образца в реактив. Недеформированные, свободные от напряжений отожженные или рекристаллизованные области, несмотря на длительное травление, остаются светлыми (сохраняют цвет латуни). Несмотря на то что все известные для латуни реактивы обнаруживают деформированные зоны после длительного глубокого травления, раствор 9 особенно выявляет деформированные зоны вследствие сильного контрастного действия (рис. 73). [c.197]

Закаленная сталь изнашивалась в условиях трения со смазкой при упругом контакте по схеме кольцевой цилиндр — плоскость. Зависимость макронапряжений от пути трения приведена на рис. 9. Величина макронапряжений колеблется вокруг определенного уровня, который определяется, как и твердость, внешними условиями, в частности нагрузкой. При меньших нагрузках остаточные напряжения и твердость меньше. Спад макронапряжений авторы объясняют разрушением материала. Зависимость объемного износа от пути трения (рис. 10) имеет две точки перегиба. Участок ОА — интенсивный износ в результате соударения высоких неровностей с контртелом и их отделения АВ — период приработки, во время которого происходит упрочнение и увеличение фактической плош ади контакта. Усталостный износ начинается в точке В. Влияние нагрузки на путь трения до начала усталостного износа представлено на рис. И. Если перейти от большей нагрузки к меньшей, то до наступления усталостного износа требуется инкубационный период. При переходе от меньшей нагрузки к большей этого периода нет. Поскольку такое поведение износа аналогично характеру распространения усталостной трещины при изменении напряжения, авторы считают, что износ происходит в результате усталостного разрушения поверхностного слоя. [c.29]

Согласно модели в агрессивной среде значение 8с может понизиться, вызывая разрушение объемов в результате химического воздействия на внешний его периметр со скоростью Os. Под скоростью Os следует понимать скорость растворения, хотя химическое воздействие может быть процессом, который снижает несущую способность этих объемов. Модель показывает, что эта скорость растворения о может быть очень небольшой и составлять 1% от наблюдаемой скорости роста трещины в области II на кривой v—К для алюминиевых сплавов, что позволяет считать уравнение (9) корректным. Данная модель не дает возможности рассчитать скорость роста коррозионной трещины в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений в вершине трещины. [c.285]

В приведенных зависимостях Ki (рис. 9) подсчитывался qo формулам (7) и (9). Результаты исследования показывают, что около вершины трещины, прилегающей к сварному шву, коэффициент интенсивностей напряжений, определенный по (7) и (9), снижается на 10—12 % по отношению к коэффициенту интенсивностей для противоположной вершины той же трещины. Объясняется это, по-видимому, тем, что трещина вблизи сварного шва находится в зоне усадочных напряжений от вклейки ребра жесткости в пластину, кото- [c.328]

При решении задач ползучести и устойчивости гибких оболочек используем физические зависимости теории течения в сочетании с гипотезами течения и упрочнения, Анизотропию при ползучести следует учитывать исходя из основных положений анизотропной теории пластичности [9, 69], в частности из модифицированных уравнений изотропной ползучести при сложном напряженном состоянии. Эти модификации состоят во введении параметров анизотропии, что эквивалентно замене интенсивности скоростей деформаций и напряжений на соответствующие квадратичные формы, в которые входят параметры анизотропии, а также в формулировке определенных условий и гипотез. [c.15]

При Ов. б i> 20в. г соединения разрушаются, как правило, в результате среза витков гайки прочность при этом наибольшая (кривая 1 на рис. 5,8). На рис. 5.9 показаны схемы деформации витков (рисунки шлифов) соединений стальных болтов М16 (Ов = = 880 МПа) с гайками из стали (Ов = 435 МПа) и дуралюмина (Ов = 474 МПа) при ступенчатом нагружении до разрушения. Согласно зависимостям, иллюстрирующим изменение относительной деформации соединения (по резьбовой части), небольшие пластические деформации в резьбе появляются уже при напряжениях, составляющих 40 % разрушающих. Интенсивный рост пластических деформаций начинается при напряжениях а = = (0,7. .. 0,9) От разрушение носит взрывной характер и сопровождается повышением температуры в соединении до 60 °С. [c.152]

Рис. 10. Зависимость скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений 1 - в среде без поляризации 2, 3, 4 - в среде с поляризацией (ф=-0,6, -0,9, -1,3 В НКЭ соответственно) 5 - на воздухе

Рис. 9.1. Безразмерный коэффициен интенсивности напряжений в зависимости от 2 /D.

Рис. 9.6. Коэффициент интенсивности напряжений в зависимости

Рис. 9.7. Коэффициент интенсивности напряжений в зависимости от Ь/г.

Рис. 9.8. Коэффициент интенсивности напряжений в зависимости от Ь/а.

Рис. 9.9. Коэффициент интенсивности напряжений в зависимости от а/Ь.

Рис. 9.157. Коэффициенты интенсивности напряжений в зависимости от отношения радиусов.

Рис. 10.5. Коэффициенты интенсивности напряжений в зависимости от угла наклона трещины 0 и длины трещины a/W [8, 9].

Рис. 10.9. Коэффициенты интенсивности напряжений в зависимости от длины a/W и угла трещины 0.

Из этой формулы следуег, что ток утечки в газах в слабых электрических полях прямо пропорционален напря- кенности, т. е. подчиняется закону Ома. При достаточно большой напряженности электрического поля вследствие увеличившейся скорости переброса зарядов электрическим полем на электроды рекомбинация прекратится. Все заряды, возникающие в данном объеме за единицу времени, будут достигать электродов. При этом ток утечки будет определяться только формулой (2-11) он будет зависеть не от приложенного напряжения, а только от интенсивности естественной ионизации. На рис. 2-9 показана зависимость тока утечки в воздухе от напряжения между электродами, В слабых ПОЛЯХ соблюдается закон Ома, при некотором значении напряженности наступает насыщение — ток перестает зависеть от напряженности. При применении искусственных ионизирующих воздействий, увеличивающих чи- [c.44]

Рис. 9.7. Зависимость шага усталостных бороздок 8, отнесенного к одному циклу нагружения, от коэффициента интенсивности напряжения в титановых дисках, испытанных но программам ПЦН1 (о), ПЦН2 (Д) и ПЦНЗ (х), а тацже по треугольной форме цикла с частотами (<0/)i = 1,0 Гц, (оо/)2 = 0,2 Гц и с выдержкой диска под нагрузкой Ti = 30 с, Тг = 20 с 16 - 2061

Рис. 9. Температурная зависимость при-таческих значений коэффициентов интенсивности напряжений по параметру напря--женных объемов для стали 22 К

На рис. 7.11 показаны участки I и II роста трещины в Al-сплаве (1,2—2,0 % Си 2,1—2,9 % Mg 0,3 % Сг 5,5 % Zn) в растворе Na l, а также в жидкой ртути (охрупчивание в жидких металлах) при комнатной температуре. Скорости растрескивания в ртути выше, чем в водных растворах, но характер зависимости скорости от интенсивности напряжения одинаков. Металлургические факторы, влияющие на скорость роста трещин в одной среде, аналогичным образом влияют и в других. Вполне возможно, что некоторые аспекты механизма растрескивания справедливы в различных условиях. [c.147]

Более подробно следует остановиться на значениях прочностных характеристик, которые в дальнейшем будут фигурировать в зависимостях для расчета статической прочности механически неоднородных соединений. Ранее, в работе /9/, для бездефектных соединений с мягкими прослойками нами была принята на основе многочисленных зкспериментальнььх данных идеально-жестко-пластическая диаграмма мягкого металла М. При этом, в расчетных формулах данную диаграмму в условиях общей текучести аппроксимировали на уровне значений временного сопротивления металла М (ст ). Для соединений с плоскостными дефектами такой подход применим не всегда. Последнее связано с ростом вблизи вершины дефекта показателя напряженного состояния П = Oq/T (здесь Од — гидростатическое давление, Т— интенсивность касательных напряжений, которая равна пределу текучести мягкого или /с твердого металлов при чистом сдвиге). Предельную (предшествующую разрушению) интенсивность пластических деформаций можно определить из диаграмм пластичности, отражающих связь предельной степени деформации сдвига Лр с показателем напрязкенного состояния П для конкретных материалов сварных соединений /9, 24/. Для этого необходимо знать показатель напряженного состояния П, величина которого зависит только от геометрических характеристик сварного соединения, степени его механической неоднородности и размеров дефекта П = (as, 1/В, f )Honpe-деляется из теоретического анализа. Определив значение предельной интенсивности пластических деформаций, по реальной диаграмме деформирования рассматриваемого металла СТ, =/(Е ) находим величину интенсивности напряжений в пластической области. Интервалы изменения а следующие Q.J, < а . Для плоской деформации та -кая подстановка в получаемые формулы означает замену временного сопротивления на данную величину. [c.50]

Для соответствующих предельных состояний (хрупкого и квазихрупкого) по данным о критических напряжениях ак для образцов с надрезом (кривая 2) производят вычисление критических напряжений для элемента конструкции. В области А при вычислениях в качестве критерия разрушения используют критическое значение коэффициента интенсивности напряжений Ки или раскрытия трещины бк- Определение для температуры Т = — Тэ величин Стк при известном Ki проводится по уравнениям (2.9) линейной механики разрушения (ЛМР) и температурным зависимостям Ki типа (3.4). В области Б (нелинейная механика разрушения — НЛМР) в качестве критерия разрушения используют критическое напряжение Стк, зависящее от температуры Т [по уравнению (3.6)], размеров сечения [по уравнению (3.7)] и размеров трещины [по уравнению (3.8)]. Величины КгеП [c.66]

Рис. 7.9. Зависимость скорости роста da/dNусталостной трещины от размаха коэффициента интенсивности напряжений A/STj при разной частоте приложения нагрузки и при выдержке при постоянной нагрузке в цикле t = 120 с в сплаве Rene 95 [26]

Расчеты по уравнению (9.29) показали, что для реализации имеющейся у диска № 2 зависимости шага усталостных бороздок от длины трещины напряженность материала диска в зоне зарождения трещины должна была в 2,1 раза превышать его напряженность при критических размерах трещины (см. рис. 9.476). Численное значение эквивалентных напряжений для полуэллиптиче-ской трещины можно определить по эквивалентному коэффициенту интенсивности напряжения = 62,5 МПа м / , отвечающему переходу сплава ВТ8 к нестабильному разрушению, из формулы Ирвина [15] [c.525]

Определяющие уравнения состояния при упруго-пластпческом. деформировании описывают функциональную связь процессов нагружения и деформирования с учетом влияния температуры для локального объема материала, т. е. связь составляющих тензоров напряжений ац, деформаций гц и температуры Т с учетом их изменения от начального to до заданного t момента времени F[Oij(t), sij(t), T(t)]=0. Конкретные формы такой связи, представленные в литературе, основаны на упрощающих допущениях, применение которых экспериментально обосновано для ограниченного диапазона режимов нагружения. Учитывая кратковременность процессов импульсного нагружения, в большинстве случаев процессами теплопередачи можно пренебречь и с достаточной для практических целей точностью принять процесс адиабатическим. Изменение температуры материала в процессе нагружения в этом случае определяется адиабатическим объемным сжатием (изменением объема в зависимости от давления), переходом механической энергии в тепловую в необратимом процессе пластического деформирования и повышением энтропии на фронте интенсивных ударных волн (специфический процесс перехода в тепло части механической энергии при прохождении по материалу волны с крутым передним фронтом, в результате которого кривая ударного сжатия не совпадает с адиабатой [9, И, 163]). [c.10]

Рис. 7. Зависимость времени до разрушения т от коэффициента интенсивности напряжений К для образцов с предварительно нанесенной трещиной из сталей с одинаковой прочностью (/ — 4340 2 — ООаС 3 — 9-4-45 4 — Н-11 (9-4-45)). Испытания в дистиллиро-

Многокомпонентные сплавы. Как отмечалось ранее, сплав Т1 — 13У—ИСг — ЗА1 является, вероятно, первым титановым сплавом, на котором была продемонстрирована чувствительность к КР в нейтральных водных растворах [89]. В работе [92] определены значения К1с=97,9 МПа-м / и /С1кр = 29,7 МПа-м / для условий быстрого охлаждения сплава с температуры 847°С. Изменение скорости роста трещин в зависимости от коэффициента интенсивности напряжений для сплава Т1—13У — ИСг — ЗА1 в термообработанном на раствор состоянии показано на рис. 75 [105]. Можно видеть, что кривая имеет участки области // а и ограниченной области II независимости от К. В работе [43] также [c.367]

Стимулом для поисков новых формул явилось широкое применение бетона в сочетании с железом. В связи с тем что этот материал оказался не подчиняющимся закону Гука, потребовались интенсивные экспериментальные исследования и поиски математических уравнений, выражающих связь напряжения с относительными деформациями. Основоположником этих опытов, проведенных в 1897 г., был немецкий профессор К. Бах. Соотечественник Баха Р. Мемке в том же году сравнил различные формулы зависимости между напряжением и деформацией, предложенные для материалов, не подчиняющихся закону Гука [9, с. 425]. [c.204]

Рис.9.7. Сплав In onel 718. Зависимость скорости роста трещины в условиях ползучести при 650°С на воздухе (7) и в атмосфере Не (2) от величины интенсивности напряжения [18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...