Напряжения контактные, эпюры

Рис. П.27. Искаженная форма эпюры напряжений контактного сжатия, получающаяся при перекатывании цилиндра

При нанесении высокопрочных покрытий, испытывающих преимущественно упругую деформацию, защитная роль покрытия сводится к торможению генерируемых в подложке дислокаций, перераспределению нормальных и тангенциальных напряжений, сглаживанию эпюры контактных напряжений на поверхности. Сглаживание оказывает заметное влияние, если толщина покрытий сравнима со средним расстоянием между пятнами фактического контакта. Эффективность высокопрочных покрытий на мягкой подложке, определяемая их прочностными характеристиками, проявляется лишь при малых сближениях контактирующих поверхностей. В случае больших сближений и нагрузок основная роль покрытий связана с изменением контактных условий на границе раздела двух тел и закономерностей деформации нижележащих слоев основного материала. Таким образом, роль высокопрочных покрытий сводится к снижению контактных давлений за счет уве п чения несущей 26 [c.26]

На фиг. vn. 23 жирной линией показаны эпюры полос тна контуре модели и пунктиром эпюры m по контуру контакта с валиками, вычисленные по формуле (VH. 16) в соответствии с усилиями Q, действующими на отдельные валики. У крайних опорных валиков эпюры т и / 1дг имеют примерно одинаковые площади, а у средних валиков эпюра т больше эпюры Шд,. Этого можно было ожидать, так как края модели работают только от действия крайних валиков и в зоне контакта там создается только напряжение контактного давления, в то время как у средних валиков напряжения создаются действием как средних, так и крайних валиков (см. фиг. VII. 21). Естественно также было ожидать, что принятое распределение по закону косинуса не может точно отражать истинное распределение контактного давления, которое сильно зависит как от общей работы модели, так и от точности пригонки контактирующих поверхностей. [c.540]

Рис. 11.26. Эпюра напряжений контактного сжатия на деформированной площадке цилиндра.

Пусть при какой-то операции поверхность АВ является контактной поверхностью, а распределение нормальных напряжений представляется эпюрой аЬ (рис. 6.1). Активное усилие действует в направлении движения инструмента по стрелке С. Возьмем где-то на контактной поверхности элементарный участок [c.170]

Далее следует остановиться на местном характере контактных деформаций и напряжений и рассказать о предпосылках, положенных в основу вывода расчетных формул. Учащимся надо дать формулы для максимального контактного давления и характерного размера контактной площадки (для двух рассматриваемых случаев контакта) формулу для сближения тел за счет контактных деформаций приводить не обязательно. Конечно, эпюры давлений по площадкам контакта следует дать. [c.186]

Рис. 0.6. Эпюра контактных напряжений

На рис. 8.7 показана сеточная разметка соединения с резьбой М10, которая использовалась для вычисления функций влияния и расчета распределения напряжений. Расчет производился после решения контактной задачи (определения контактных давлений) при Д = 0, /п = 5 и 1 = 7. На этом же рисунке справа показано распределение напряжений на рабочих гранях и во впадинах витков при ап = 10 МПа. Цифры на эпюрах — наибольшие напряжения в МПа в некоторых точках. [c.149]

Краевые условия задачи для лопатки при Xi = 0 Ui = 0, при yi = = 21,5 мм а = 10 МПа для диска при Х2 = 0 2=0, при г/2=0 2 = 0. На рис. 9.14 показана сеточная разметка пр,и решении задачи методом конечных элементов, а также эпюры относительных (отнесенных к напряжению а) контактных давлений и относительных контурных напряжений в пазе для случая, когда лопатка и диск изготовлены из одного материала. Штриховой линией на этом же рисунке показано изменение контурных напряжений при равномерном распределении давлений на рабочей грани паза. [c.173]

Рис. 4.20. Эпюры меридиональных напряжений во впадинах резьбы от единичного контактного давления

Как следует из рассмотрения эпюр напряжений, растяжения можно избежать только путем применения фасонных бойков, обработанных по определенному радиусу или по форме призм. Во многих случаях влияние растяжения снижается при установке боковых упоров, создающих дополнительный подпор металла и позволяющих, например, выполнять осадку без уширения. Улучшение условий трения на контактных поверхностях также существенно снижает величину напряжений растяжения при осадке и позволяет увеличить степень деформаций за один удар при большей ее равномерности. [c.210]

Рассмотрим процессы в области контакта эластомерного уплотнения. Собственное контактное давление pi, распределение которого вдоль уплотняющей поверхности при неподвижном положении рассмотрено в гл. IV, несколько изменяется при движении за счет деформации сечения под воздействием сил трения и за счет образования смазочной пленки между уплотняющими поверхностями. Так как деформация уплотнения при установке в канавку составляет доли миллиметра и более, а толщина смазочной пленки не превосходит нескольких микрон, влияние толщины пленки на распределение напряжений по сечению уплотняющего кольца должно быть ничтожным и касается в основном крайних областей эпюры давлений. Деформация сечения вследствие действия сил трения может быть более существенной, но из-за трудности расчета и экспериментального определения до сих пор не исследована. [c.226]

При действии момента Мпо ходу часовой стрелки (рис. 2.24) на суммарной эпюре минимальные контактные напряжения действуют у левого края стыка, а максимальные — у правого. Нетрудно представить, что при возрастании внешней нагрузки, или наоборот, при снижении силы затяжки может произойти раскрытие стыка, что по условию работоспособности соединения недопустимо. Поэтому состояние, при котором выполняется условие =0, рассматривается как предельное состояние, а. условие [c.59]

Рис. 23. Эпюры нормальных и касательных контактных напряжений при прессовании свинца [32]

Рис. 43. Эпюры контактных напряжений при плоской осадке свинцовых образцов при соотношении Яо/ о [27] (по оси абсцисс отложена длина контакта)

Рис. 44. Эпюры касательных а) и нормальных (б) напряжений и контактных смещений (б) при осадке алюминиевых образцов (сплошные линии о/Ло = II пунктир о/ о = 3) [6]

Наибольшее число исследований контактных напряжений относится к процессу продольной прокатки. Экспериментальные материалы опубликованы в работах [6, 36, 39, 44, 46, 57—68, 72—74]. В работе [72] методом наклонных точечных мес-доз исследовано распределение нормальных давлений и удельных сил трения вдоль продольной оси очага деформации при прокатке свинца и горячей (1000— 1050 °С) прокате стали (рис. 45). Размеры образцов и некоторые параметры деформации приведены в табл. 9. Скорость прокатки составляла 0,3 м/с. Направление прокатки на всех эпюрах — слева направо. [c.58]

Рис. 45. Эпюры контактных напряжений при прокатке свинца (а) и горячей прс катке стали 08 кп (б) [72]

Рис. 46. Эпюры контактных напряжений при горячей прокатке образцов из армко-железа толщиной 20 мм [39]

Рис. 48. Эпюры контактных напряжений при прокатке свинцовых образцов на сухих и смазанных валках [68]

На рис. 51—54 показаны эпюры контактных напряжений и скольжений, полученные при прокатке толстых и тонких алюминиевых образцов в шероховатых и гладких валках [6]. [c.65]

Вид эпюр контактных напряжений при волочении прутков (рис. 55) и труб (рис. 56) примерно одинаков. [c.65]

Данные по распределению нормальных и касательных контактных напряжений, полученные поляризационно-оптическим методом при волочении свинцовых полос сечением 4,75- 5,5Х 10 мм через плоскую матрицу с углом конусности а = 2°, 4° и 8°, приведены на рис. 59. Скорость волочения составила около 0,02— 0,03 м/с. Характер распределения нормальных давлений существенно зависит от угла конусности волоки и в меньшей мере от величины обжатия. При а = 2° максимум давления смещен к плоскости выхода, в то время как при а — 4° давление распределяется вдоль очага деформации приблизительно равномерно, а при а = 8° имеется ярко выраженный максимум вблизи плоскости входа (последнее согласуется с результатами других исследований [74]). Эпюры удельных сил трения во всех случаях имеют седлообразный вид, но изменение сил трения на протяжении очага деформации не очень велико. [c.68]

На рис. 61 показаны экспериментальные данные по распределению контактных напряжений вдоль стенки контейнера при закрытой прошивке цилиндрических свинцовых образцов диаметром 40 мм и высотой 50 мм диаметр пуансона 28 мм. Полированные поверхности вставок из оптически активного материала смазывали смесью машинного масла с графитом. Эпюры контактных напряжений получены через каждые 5 мм хода оправки-пуансона при общей глубине внедрения 37,5 мм (последняя ступень внедрения составляла 2,5 мм). Силы трения на протяжении образующей контейнера изменяют знак на части поверхности они совпадают с движением пуансона (вблизи дна контейнера), а на другой части, где металл выжимается в зазор с образованием стенки стакана, они направлены против хода пуансона. Лишь при максимальной деформации (внедрении на 37,5 мм) силы трения по всей длине поверхности контейнера направлены против движения пуансона. [c.68]

Рис. 108. Эпюры контактных нормальных Ogg и касательных t напряжений

На рис. 4.6 изображены эпюры напряжений. Из рисунка следует, что касательные напряжения на контактной поверхности [c.97]

Рис. 4.14. Эпюры радиальных (/), осевых (2), окружных (3) напряжений, а также интенсивностей сил контактного трения (4) и максимального касательного напряжения (5) [86]

Рис. 6.4. Эпюры осевого и эквивалентного напряжений, а также контактного давления в случае прессования полосы в жесткой клиновидной матрице

Было допущено, что резкие изменения хода эпюры т в зоне контакта отражают резкие изменения в ходе именно нормал контактного, а не тангенциального напряжения. Поэтому эпюры trii, полученные вычитанием эпюр из эпюр т, усредненно сглаживались. В частности, было положено, что ГП[, а следовательно и О , у крайних валиков равно нулю. Эпюры m у валиков нанесены на фиг. VII, 23 тонкой сплошной линией. [c.540]

На рис. 15 и 16 показаны эпюры распределения главных напряжений, контактных нагрузок, сил трения и напряжений Стт на пуансоне. [c.39]

На фиг. 30 показана сетка характеристик, распределение контактных напряжений и распределение напряжений на оси симметрии. Здесь же показано продолжение поля напряжений в жесткую зону, линию разрыва напряжений и эпюру напряжений 05 за ней. Предполагалось, что за линие й разрыва 0 =те, =О. [c.484]

Распределение Oq по центральному сечению мягкой прослойки Or, подсчитанное по (4.48) с учетом (4.46) и (4.49), приведено на рис. 4.15 Здесь же штрихт нктирной линией показана эпюра напряжений Ое, подсчитанная по (4.44) с четом замены на к , для случая отсутствия контактного упрочнения мягкого металла (при к > к ). Сравнение распределений О0, построенных по обеим методикам расчета, свидетельствует о приемлемости подхода, базирующегося на аппроксимации сеток линий скольжения отрезками циклоид, для анализа напряженного состояния сферических толстостенных оболочек, ослабленных мягкими прослойками. [c.234]

Кроме кинофильмов выпускаются кинофрагменты—-немые ролики для 5-минутной демонстрации с минимальным количеством титров. Все комментарии при их показе дает преподаватель. Кинофрагменты поступают в полное распоряжение техникумов от заказавших их министерств и ведомств. По сопротивлению материалов к настоящему времени выпущены следующие кинофрагменты Метод сечений , Напряжения, линейные и угловые деформации , Статически неопределимые системы , Заклепочные соединения , Напряж енное состояние при кручении , Внутренние силовые факторы при поперечном изгибе , Эпюры поперечных сил и изгибающих моментов , Жесткость при изгибе , Косой изгиб , Изгиб с растяжением , Гипотезы прочности , Применение гипотез прочности , Обобщенный закон Гука , Контактные деформации напряжения (две части, первая посвящена точечному контакту, вторая — линейному) и др. [c.34]

При изготовлении ролика из закаленной стали допускаемые нормальные контактные напряжения для кулачков из чугуна (различных марок) можно приближенно выбрать в пределах д = д = = 3<7 4-10 — 7,5-10 Н/м и для кулачков из среднеуглеродистых сталей О 6-10 — 18-10 Н/м (более точная градация приведена в специальной литературе). Эпюра контакных напряжений приведена на рис. 4.28, а. [c.151]

Моменты Ti2 и Тдг, уравновешенные на среднем звене-кулисе, передаются с помощью поступательных пар. Чтобы определить необходимую площадь контактной поверхности этих пар, заменим неизвестный действительный закон распределения поверхностных напряжений приближенным линейным законом (рис. 15.7, в). Тогда равнодействующая каждой треугольной эпюры поверхностных напряжений, равная Ртахг будет приложена в ее центре тяжести. Поэтому [c.382]

В основе расчета элементов опоры на прочность лежит определение контактных напряжений. При действии на опору осевой нагрузки Л (рис. 23.7, б) острие керна 1 и подпятник 3 демпфируются, в результате чего образуется контактная поверхность 4, на которой нормальные напряжения s , распределяются по сферической зависимости (эпюра 2). Условие контактной прочности [c.411]

Научной основой теории расчета зубчатых и червячных передач и подшипников качения должна служить контактно-гидродинамическая теория смазки, зародившаяся в СССР. Работы в области этой теории позволили объяснить и численно обосновать ряд важнейших явлений контактной проч-ности деталей машин. Показано существенное повышение контактной прочности oпepeн aющиx поверхностей по сравнению с отстающими при качении со скольжением, связанное с резким изменением напряженного состояния в тонких поверхностных слоях от изменения направления сил трения в связи с пикой у эпюры давлений на выходе из контакта. Установлено численное значение (достигающее 1,5—2) коэффициента повышения несущей способности косозубых передач при значительном перепаде твердости шестерен и колес вследствие повышения контактной прочности опережающих поверхностей головок зубьев. [c.68]

Характер эпюры контактных напряжений зависит от состояния поверхности и измеряется по мере ее приработки. В начальный период работы на эпюре напряжений будут места концентраций их, и вся эпюра будет носить характер не плавной кривой, а искаженной, с рядом пик, тем ббльших по абсолютной величине и меньших по числу, чем грубее обработаны поверхности. [c.240]

Большой экспериментальный материал по контактным напряжениям при горячей и холодной прокатке содержится в монографии [57]. Исследования проводили методом универсального штифта. Основные варианты опытов и параметры прокатки указаны в табл. 10. В качестве примера на рис. 50 приведены эпюры продольных и поперечных сил трения, а также эпюры нормальных давлений, полученные в случае горячей прокатки стали 0Х23Ю5. Эти эпюры являются типичными. [c.61]

Рис. 50. Эпюры контактных напряжений при горячей прокатке стали 0Х23Ю5 [57]

В работах [78, 79] изучали распределение контактных напряжений вдоль стенки контейнера при прямом и обратном прессовании свинцовых полос и прутков, а также при закрытой прошивке с образованием стакана. В исследованиях применяли поляризационно-оптический метод. Основные опыты проведены на плоских образцах размерами 60X40X6 мм при степени деформации 50%. Скорость прессования составляла 0,03 мм/с. Напряжения фиксировали при трех положениях пуансона относительно стенок контейнера. На рис. 60 показаны эпюры контактных напряжений, полученные при прямом и обратном прессовании плоских образцов. Установлено, что распределение напряжений при осесимметричной деформации лишь незначительно отличается от плоской деформации. [c.68]

В работе [32] поляризационно-оптическим методом исследованы контактные напряжения не только на стенке контейнера, но и на матрице. Изучали влияние формы канала матрицы на величину и распределение контактных напряжений. С этой целью применяли матрицы с каналами конусного (45 ), выпуклого и вогнутого профилей. Прессованию подвергали плоские свинцовые образцы размерами 60X60X6 мм. Эпюры контактных напряжений для наиболее распространенных матриц с конусным каналом приведены на рис. 23. [c.68]

На рис. 6.4 построены эпюры эквивалентных и осевых напряжений, а также контактного давления для случая прессования материала, у которого mi = 0,15 т< — 0,2 в жесткой клиновидной матрице = 2h , а = 45°. Принято, что коэффициент трения = 0,3. В этом случае согласно (6.14) ki = 0,857, = 2,14, а по (6.17) aJ Sg = —0,192. Расчет по (6.15) дает соответствующее значение х1х = 1,09, т. е. почти вся матрица находится в зоне торможения. Напомним, что в этой зоне интенсивность сил трения Q = JV3. Поэтому эпюра этой величины имеет такой же вид, как и эпюра эквивалентного напряжения, и на рис. 6.4 не приведена. [c.137]

На рис. 6.12 построены эпюры эквивалентных и осевых на-пpял eний, а также контактного давления для случая прессования материала, у которого т- = 0,15, та = в жесткой конической матрице Di = 20 , а = 45°. Принято, что коэффициент трения X = 0,3. В этом случае согласно (6.59) кг = 1,71, = 3,71, а по (6.63) ojog = —0,167. Расчет по (6.60) дает соответствующее-значение zlz = 1,04, т. е. так же, как и в примере 37, почти-вся матрица находится в зоне торможения. Напомним, что в этой зоне интенсивность сил трения q = oJ2. Поэтому эпюра этой величины имеет такой же вид, как и эпюра эквивалентного напряжения. [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...