Прямая предельная

Пределы выносливости и эффективные коэффициенты концентрации напряжений при асимметричных циклах. Результаты испытаний с достаточной точностью позволяют представить аналитическое выражение предела выносливости для асимметричных циклов из условия прохождения прямой предельных напряжений через две экспериментальные точки — симметричного и пульсирующего циклов. С учетом коэффициентов концентрации при симметричном цикле k - и чувствительности к асимметрии цикла т) [см. формулу (I)], имеем [c.152]

Состояние поверхности металла оказывает большое влияние на зависимость величины диффузионного тока от скорости движения судна (рис. 22). Так, прямая 1 относится к металлу с только что зачищенной поверхностью, а прямая 2 — к металлу, поверхность которого после зачистки подвергалась предварительному воздействию морской воды. На этом рисунке нанесено несколько экспериментальных точек, заимствованных нами из работы Супруна и Щербакова [28]. Как видно, эти точки укладываются на прямые. Предельный диффузионный ток по кислороду по мере накопления продуктов коррозии падает. [c.62]

Критерии выбора предпочтительного решения. Модель идеального жесткопластического тела является предельной по отношению к другим более сложным моделям деформируемых сред (упрочняющемуся жесткопластическому телу, упругопластическому телу и т.п.) в рамках которых решение является, как правило, единственным. И этим моделям среди множества решений должно соответствовать некоторое предельное решение для модели идеального жесткопластического тела. Прямой предельный переход затруднен отсутствием точных решений для сложных моделей. Критерий выбора предпочтительного пластического течения должен быть сформулирован из общих термодинамических и экспериментальных закономерностей. [c.765]

Методическое указание. Подобные циклы (циклы с одинаковым г) на диаграмме а , представляются точками прямых, проходящих через начало координат. Следует найти точку пересечения прямой предельных циклов и соответствующей прямой подобных циклов. [c.309]

По-видимому, впервые предложение о расчете шпунтовой стенки как бесконечно жесткого стержня, поворачивающегося вокруг определенной точки, сделал Якоби, который в 1912 г. опубликовал в Петербурге свой метод расчета шпунтовых стенок. Якоби предложил ломаную эпюру распределения напряжений в грунте (рис. 92, б), причем он полагал, что в верхней части стенки грунт находится в стадии сдвига. Эпюра напряжений в этой части ограничена (по Якоби) прямой предельных сопротивлений АВ, отсекающей на глубине к отрезок тк, где т определяется по (7.3). [c.171]

Доказать, что геометрическое место точек, равноудаленных от данной точки Р и данной окружности С, есть коническое сечение эллипс, если Г лежит внутри С, гипербола, если Р лежит вне С наконец, парабола, если С —прямая (предельный случай окружности). [c.18]

Рис. 47. Прямая предельных напряженных состояний для кварцита

Длина аЬ активной линии зацепления зависит от высоты головок зубьев или, иначе, от диаметров окружностей вершин. Раз.меры высоты головок, вообще говоря, могут быть больше, чем показано на рис, 22.12, но не должны выходить за пределы окружностей, описанных из центров О, и О2, проходящих через точки А и В образующей прямой п — п. Отрезок АВ, определяющий предельную длину линии зацепления, называется линией зацепления. [c.438]

Если провести на поверхности какую-либо кривую линию, то касательная к ней 1к является также предельным положением секущей, проходящей через точки пересечения Кк К этой кривой линии с бесконечно близкими положениями MN и Mi/Vi производящей линии. Поэтому всякая прямая линия, которая пересекает бесконечно близкие положения производящей линии, в пределе переходит в касательную к поверхности. [c.277]

Предельную чебышевскую сеть можно получить, если отрезки пучков прямых, огра- [c.361]

При образовании ограниченных твердых растворов (рис. 128,в] свойства в интервале концентраций, отвечающем однофазным твердым растворам, изменяются по криволинейному, а в двухфазной области диаграммы — по прямолинейному закону, причем крайние точки на прямой являются свойствами чистых фаз, предельно насыщенных твердых растворов, образующих данную смесь. [c.157]

Из рис. 7.11 видно, что кривые 1 [по точной формуле (4.86)], а также экспериментальные кривые имеют точки перегиба. Приближение кривых после точек перегиба к предельной прямой U соответствующей [c.174]

Связь между свойствами и диаграммой состояния. В сплавах с ограниченной растворимостью свойства при концентрациях, отвечающих однофазному твердому раствору, изменяются по криволинейной зависимости, а в двухфазной области по прямой (см. рис. 60), Крайние точки на прямой отвечают свойствам предельно насыщенных твердых растворов. При образовании гетерогенной структуры [например, (а + Р)-фаз I, некоторые свойства (твердость, прочность, электропроводность и др,) изменяются по правилу аддитивности. [c.100]

На практике обычно небольшой участок огибающей строят на основании двух опытов — на растяжение и сжатие, причем предельные кривые заменяют прямыми линиями, касательными к окружностям (рис. 174). Допускаемое напряженное состояние можно получить, уменьшив масштаб чертежа в п раз п — коэффициент за- [c.188]

При пересечении луча 0D с прямой А В предельных напряжений в точке N максимальное напряжение ст акс совпадет с максимальным предельным напряжением = От а, т. е. [c.613]

Предельная амплитуда напряжений в винтах а мало зависит от среднего напряжения, поэтому на схематизированной диаграмме предельная прямая прочности проведена под углом 45 параллельно биссектрисе координатного угла. [c.117]

При прямой полярности (плюс на изделии, минус на электроде) лучше условия термоэлектронной эмиссии, выше стойкость вольфрамового электрода и допускаемый предельный ток. Допус [c.80]

Диаграмма предельных напряжений по первой гипотезе изображена на рис. УШ.7, а в виде прямых 12. 23. 34 и 4. При [c.227]

В этом случае в пределах прямой СМ предельное напряжение цикла (предел выносливости) выражается уравнением [c.313]

Рассмотрим три близкие точки М, М, Мо на кривой (рис. 7 8) Через эти точки можно провести плоскость, которую будем называть плоскостью ММ М2, и окружность с центром в некоторой точке Смм м . Как плоскость, так п окружность будут единственными, если точки М, Ми М2 не лежат на одной прямой. Предельное положение плоскости ММ М2, когда точки Mi и М стремятся к точке М, называется соприкасающейся плоскостью кривой в точке М. В этой плоскости будет находиться и предельное положение окружности ММ1М2 (окружность кривизны для точки М). Пусть См есть центр окружности кривизны для точки М, т. е. предельное положение точки Смм,м,, когда точки Ml и М2 стремятся к точке М. Радиус р = СмМ окружности кривизны называется радиусом кривизны кривой в точке М. [c.159]

При построении предельных кривых по разрушению на основе общего уравнения (10) для частных случаев, приведенных на рис. 23, получается пучок прямых, имеющих общую точку пересечения D. В точке D пересекаются также прямая предельных напряжений образцов без концентратора и прямая, характеризующая цикл с R =—оо. Физическое значение имеют отрезки прямых предельных напряжений по разрушению только в диапазоне между точками С и R = RfKoT. Таким образом получено, что предельная кривая по разрушению деталей с концентратором состоит из трех прямых, определяемых уравнениями (10), (22) и (14). [c.54]

Сыпучие материалы, у которых прямая предельных касательных напрял еннй проходит через начало координат О (см. рнс. 1.4, б), называют идеально сыпучими, другие — связными. Для идеально сьшучих грузог коэффициент внутреннего сдвига равен коэффициенту внутреннего трения, т. е. / — /, что следует из уравнения (1.9), если в него подставить = 0. [c.17]

Второй вариант. За о нову принимаем прямую предельных циклов, построенную по двум усталостным характеристикам а 1 и а . Для простых деформаций бруса мы имели формулы (106) и (109), которые можно переписать так [c.301]

Из построения видно, что окружность головок колеса 2 может пересечь линиюп — п правее точки А, левее ее или может пройти через точку А. В первом случае весь участок головки зуба колеса 2 получается активным. При пересечении указанной окружности с линией п — п левее точки Л (например, окружность головок Lo пересекает прямую п — п в точке Ь) участок профиля he не может быть использован для целей зацепления, а потому практически не выполняется. Таким образом, головка зуба колеса 2 ограничена по высоте отрезком эвольвенты Ре, где точка е есть пересечение окружности вершин, проходяш,ей через предельную точку А на линии зацепления, с профилем зуба. Участок же про- [c.439]

Общим видом задания косой поверхности является задание ее тремя направляющими кривыми линиями (рис. 399). Рассмотрим на этой поверхности два бесконечно близких положения MN и M Ni производящей линии. Касательные и, проведенные к направляющим линиям в точках А, Ви С прямой MN, являются предельными 1юложениями секущих, проходящих через точки Ai, В и l производящей линии MiWi. [c.277]

Решение. Отличие этой задачи от задачи 287 в том, что точка задана внутри поверхности вращения. Здесь также вопрос выбора положения осей решается при рассмотрении взаимного положения гочки А и окружности радиуса R (параллели) на поверхности вращения (рис. 272, б) Очевидно, что горизонт, проекция оси вращения (какая-либо точка О) должна быть расположена так, чтобы радиус Оа был не меньше расстояния точки О до ближайшей точки на окружности радиуса Предельные положения точки О (например. О,, Oj и др.) расположатся как точки эллипса с фокусами в точках а и с, с большой осью OjO на прямой /—3. Точка делит пополам отрезок а—/, а точка 0 —отрезок а—3. Если взять точки внутри этого эллипса и принять их за горизонт, проекции осей вращения, то вращением вокруг таких осей нельзя данную точку совместить с поверхностью вращения. Горизонт, проекции осей надо брать или на эллипсе, или вне его. [c.226]

Даже при предельно допустимых для муфты смещениях радигитьная сила и изгибающий момент невелики, поэтому при расчете валов и их опор этими нагрузками можно пренебречь. Силы, действующие на валы, могут быть определены по графикам рис. 20.23. При построении графика Сщ модуль упругости для резин принят = 5 МПа. Для резин с другим значением С силу Г ,), снятую с графика, пересчитывают, принимая прямую пропорциональность между и Е. [c.320]

Сборка по принципу полной взаимозаменяемости применяется в крупносерийном и массовом производстве. При этих видах производ-стга детали обрабатываются в механическом цехе по предельным калибрам и станочные операции являются окончательной стадией обработки для придания деталям нужной формы и размеров. В этом случае отделочные станочные операции (шлифование, механическая доводка и притирка и пр.) обеспечивают надлежащее сопряжение поверхностей. Такие детали получаются взаимозаменяемыми и идут прямо на сборку через промежуточный склад. [c.485]

Аналитическое выражение кривой предельных напряжений в координатах Омане — сГс МОЖНО представить уравнением прямой, проходящей через две точки Л и В с координатами (О, r i) и и записать в виде [c.611]

Устойчивость системы транспирационного охлаждения определяется типом пересечения гидродинамической характеристики пористой стенки (кривые 1-3) и прокачивающей характеристики. При постоянном перепаде давлений на стенке (прокачивающая характеристика — гортсзон-тальная прямая d(ро Pi)ldGgxt 0) система транспирационного охлаждения согласно условию (3.68) устойчива, если рабочая точка находится на правой, возрастающей ветви характеристик 1-3 (см. рис. 3.17). Уменьшение перепада давлений ниже предельного значения, соответствующего, например, точке а, приводит к разрушению пористой стенки. [c.71]

Устойчивость системы транспиращюнного охлаждения определяется согласно условию (3.72) типом пересечения тепловых характеристик 1-3 (см. рис. 3,18) и кривых, изображающих зависимость подводимого внешнего теплового потока от температуры поверхности стенки. Если внешняя тепловая нагрузка не зависит или почти не зависит от температуры поверхности dq/d(J - 7 o)ext О (почти горизонтальная прямая, лучистый обогрев), то система устойчива, когда рабочая точка находится на левом, возрастающем участке кривых 1—3. Точка Ь определяет соответствующие предельные параметры для устойчивого режима. [c.72]

Сравнивая диаграмму предельных напряжений по третьей гипотезе (прямые СА и АВ на рис. VIII.6) с результатами опытов для пластичных материалов, видим, что третья гипотеза в общем удовлетворительно характеризует сопротивление этих материалов пластическим деформациям, во всяком случае значительно правильнее, чем первая гипотеза (линии СЕ и В ). [c.229]

При т = 1 гипотеза прочности Мора совпадает с третьей гипотезой. На диаграмме предельных напряжений гипотеза Мора в 1 квадранте совпадает с первой и третьей гипотезами прочности (линии F и СА на рис. VIII.3), а в IV квадранте дает зависимость между предельными значениями напряжений о,ц и Озц в виде прямой АВ. Как видим, для хрупких материалов гипотеза Мора дает удовлетворительные результаты, хотя и приводит к завышенным размерам сечений. Наилучшие результаты дает теория Мора при О >0 и Оз<0. [c.232]

Решение. Рассмотрим предельное положение равновесия лестницы и применим для решения геометрический метод. В предельном положении на лестницу действуют реакции и / д пола и стены, отклоненные от нормалей к этим плоскостям на угол трения фо. Линии действия реакций пересекаются в точке К-Следовательно, при равновесии третья действующая на лестницу сила Р (численно равная весу человека) также должна пройти через точку К- Лоэто.му в положении, показанном на чертеже, выше точки D человек подняться не может. Чтобы человек мог подняться до точки В, лннии действия сил Лд и должны пересечься где-нибудь на прямой ВО, что возможно лишь тогда, когда сила будет направлена вдоль АВ, т. е. когда угол асфд. [c.69]

Для исследования локальных свойств кривой строят в выбранной точке касательную и нормаль. Касательной прямой / в точке М кривой т называется предельное положение секущей MN, когда точка N стремится вдоль линии ш к гочке М (рис. 80). Нор- [c.64]

Прежде всего, величина коэффициента запаса не может быть назначена без учета конкретных условий работы рассчитываемой конструкции. Коэффициенг и, по существу, определяется практическим опытом создания аналогичных конструкций за прошедшее время и уровнем техники в данный период. В каждой обласги техники уже сложились свои традиции, свои требования, свои мето,цы и, наконец, своя специфика расчетов, в соответствии с которыми и назначается коэффициент запаса. Так, например, при проектировании стационарных строительных сооружений, рассчитанных на долгие сроки службы, запасы принимаются довольно большими (Пд = 2 5). В авиационной технике, где на конструкцию накладываются серьезные ограничения по весу, коэффициенты запаса (или так называемые коэффициенты безопасности ) определяются по пределу прочности и составляют величины порядка 1,5- -2. В связи с ответственностью конструкции в этой области техники сложилась практика проведения обязательных статических испытаний отдельных узлов и целых летательных аппаратов для прямого определения величин предельных нагрузок. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...