Система наддува и выпуска

СИСТЕМА НАДДУВА И ВЫПУСКА [c.37]

Система воздухоснабжения и выпуска. Наддув дизеля осуществляется турбокомпрессором ТК-23 В, установленным на верхней плоскости блока с торца дизеля. Воздух от компрессора проходит по каналу в блоке и через воздухоохладитель поступает в ресивер наддувочного воздуха. В воздухоохладителе применены унифицированные круглые трубки с оребрением из проволочной спирали. Воздухоохладитель обеспечивает снижение температуры воздуха от 140 до 65—70°С. Выпускные газы подводятся к турбине по общему для всех цилиндров коллектору. [c.195]

СИСТЕМА ВСАСЫВАНИЯ, НАДДУВА И ВЫПУСКА [c.33]

Продувка и зарядка воздухом происходит через окна в цилиндровой втулке, а выпуск — через клапаны, расположенные в крышке цилиндра. Система наддува двухступенчатая I ступень — [c.136]

Система наддува импульсная, на ее эффективность в значительной мере влияет диаметр и длина выпускных трубопроводов. Размещение турбокомпрессора в развале блока цилиндров и удачное в целом конструктивное решение выпускной системы позволили сделать выпускные трубопроводы очень короткими, вследствие чего уменьшились потери энергии при перетекании выпуск- [c.232]

Система впуска воздуха, выпуска газов и наддува предназначена для подвода воздуха к цилиндрам дизеля и отвода от них отработавших газов. [c.85]

Для обеспечения высокой степени использования энергии импульсов входной аппарат турбины проектируют многосекционным (два, четыре и т. д.) и выпуск газов производят в многосекционный коллектор с учетом чередования вспышек в цилиндрах. При такой системе наддува уменьшается давление в конце такта выпуска и снижается величина насосных потерь. [c.320]

Стенки выпускных трубопроводов двигателей с газотурбинным наддувом обычно делают неохлаждаемыми. Конструкция выпускного трубопровода зависит от принятой системы наддува. Наиболее простую конструкцию выпускного трубопровода имеют двигатели без наддува или с наддувом при постоянном давлении перед турбиной турбокомпрессора. В последнем случае объем трубопровода достаточно велик. При использовании импульсной системы наддува давление газов перед турбиной переменное. Поперечное сечение и объем выпускного трубопровода делают минимально допустимыми для обеспечения лучшего использования энергии выпускных газов в газовой турбине. Наилучшие показатели двигателя при такой системе наддува получаются в том случае, если в один трубопровод происходит выпуск не более чем из трех цилиндров. Поэтому выпускной трубопровод двигателя с импульсной системой наддува по конструкции более сложный, чем выпускной трубопровод дизеля с наддувом при постоянном давлении перед турбиной. [c.256]

На различных стадиях рабочего процесса в цилиндре двигателя, агрегатах наддува, системах впуска воздуха и выпуска газов происходят разнообразные продессы, которые можно описать дифференциальными и алгебраическими уравнениями, выражающими законы сохранения энергии, материального баланса и уравнений состояния. В уравнениях могут быть учтены конструктивные характеристики двигателя, особенности протекания процессов в нем и эксплуатационные факторы. Решение систем этих уравнений выполняется численными методами на ЭВМ. [c.197]

СИСТЕМА НАДДУВА ДИЗЕЛЯ И ВЫПУСКА ГАЗОВ [c.140]

Система наддува дизеля и выпуска газов........................... 140 [c.443]

Комплексная настройка систем впуска и выпуска автомобильных дизельных двигателей с наддувом позволяет добиться улучшения их приёмистости. Для этого обе системы соединяют трубопроводами, благодаря которым часть наддувочного воздуха может подаваться на вход турбины. Представленная на рис. 5.5 схема позволяет плавно изменять расход газовоздушной смеси через турбину в зависимости от режима работы двигателя. [c.80]

При системе импульсного наддува газ выпускается в отдельные трубопроводы из небольшого числа цилиндров, у которых процессы выпуска чередуются без перекрытия, т. е. имеют сдвиг по фазе не меньше, чем продолжительность выпуска (у четырехтактных дизелей 220—240° угла поворота коленчатого вала). Так, у шестицилиндрового рядного дизеля типа Д50 с порядком вспышек 1—3—5—6—4—2 объединяются в один трубопровод выпуски из 1, 4 и 5-го цилиндров, а в другой — из 2, 3 и 6-го цилиндров. Сдвиг фаз выпусков из цилиндров одной секции составит 240°. Объединение выпусков двигателей с числом цилиндров, кратным 3, например, 12-цилиндровых или 18-цилиндровых, производится аналогично. В момент открытия выпускного клапана давление в отдельном трубопроводе резко возрастает, достигает максимума, а затем падает до тех пор, пока не начнется выпуск из следующего ци- [c.22]

Упрощенный расчет процесса выпуска и продувки для четырехтактных и двухтактных двигателей при импульсной системе газотурбинного наддува сводится к определению давления в выпускном коллекторе при условии равенства мощности турбины и компрессора с поправочным коэффициентом Ф. Мощность турбины должна приближенно учитывать ее возрастание при импульсной системе наддува. В этом случае формула (25) — уравнение баланса мощности турбины и компрессора — примет вид [c.59]

При удачном выборе фаз и сечений органов газораспределения четырехтактных дизелей и параметров импульсной системы наддува интенсивность очистки цилиндра, соответствующая 90° угла поворота коленчатого вала на линии выталкивания (после н. м. т.), составляет для номинального режима 0,15—0,20. Параметр Коъ в значительной мере определяется режимом двигателя. Так, на режиме холостого хода, где очистка цилиндра при низких давлениях происходит вяло, надкритический выпуск отсутствует и основная доля газа, имеющего относительно низкие температуры, удаляется за счет выталкивания поршнем Ков = 0,5 -ь 0,6. [c.83]

Истечение газов из цилиндра при открытии выпускных органов вначале происходит под действием перепада давлений между цилиндром и газовыпускным коллектором (первая фаза, или свободный выпуск). Вторая фаза истечения определяется вытеснением газов из цилиндра поршнем (у четырехтактных дизелей) или выпуском газов во время продувки (у двухтактных дизелей). Выпускаемые газы в первой фазе обладают большой кинетической энергией, значительная часть которой (до 50 %) используется в турбине при импульсном наддуве. В системе с постоянным давлением перед турбиной большая часть этой энергии теряется. Наиболее эффективное использование кинетической энергии выпускных газов наблюдается при малых избыточных давлениях наддува, (Рк<0,18 МПа), что характерно для двухтактных малооборотных дизелей. [c.213]

III фаза (область е — ж) ъ зависимости от системы продувки состоит либо в дозарядке, если продувочные органы закрываются после выпускных, либо в п о-тере заряда (свободный выпуск), если, наоборот, выпускные органы закрываются после продувочных. В двигателях средней оборотности и высокооборотных обычно применяют асимметричную систему продувки, позволяющую осуществить как дозарядку, так и в случае надобности наддув двигателя. [c.65]

Основными узлами системы являются воздухоочиститель или шумоглушитель на впуске, впускной или нагнетательный коллекторы воздуха, газовыпускной коллектор, глушитель выпуска отработавших газов и для дизелей с наддувом — турбонагнетатель. [c.85]

Воздух к дизелю подают турбонагнетатели и воздуходувки через коллекторы н воздухопроводы. Система воздухоснабжения обеспечивает наддув (продувку) дизеля, а система выпуска газов, или выпускная система, включает в себя выпускные коллекторы, газовую турбину и выпускную трубу. [c.223]

В автомобильных двигателях для уменьшения шума в системе выпуска устанавливают глушитель, который создает дополнительные сопротивления на выпуске (см. гл. X). Конструкцию глушителя и всей выпускной системы необходимо выбирать так, чтобы нри глушении шума гидравлические потери были минимальными. В некоторых случаях конструкцию выпускной системы выбирают с учетом получения дополнительной зарядки цилиндра ири использовании инерционного наддува. [c.140]

Рабочая температура двигателя зависит лишь в небольшой степени от температуры воздуха. Значительно сильнее влияют на рабочую температуру двигателя его конструктивные особенности и условия эксплуатации. К числу таких факторов должны быть отнесены система охлаждения (вода или воздух) и ее конструкция, способ регулирования температуры, условия теплопередачи от поршней к цилиндрам и к охлаждающей среде, материал деталей двигателя (легкие сплавы), число поршневых колец, сухие или мокрые цилиндровые гильзы, система выпуска, работа двигателя по двухтактному или четырехтактному процессу, среднее эффективное давление, средняя скорость поршня, число оборотов двигателя, наддув двигателя, установка опережения зажигания нли момента впрыска топлива, регулировка карбюратора или впрыскивающего насоса, нагрузка двигателя и условия эксплуатации. [c.121]

По сравнению с М-ЮЗА и М-104 он подвергся значительной конструктивной доработке. В его конструкцию были внесены существенные изменения, главным из которых было принципиальное изменение схемы самого мотора для улучшения наполнения цилиндров на каждом из них были поставлены по два впускных клапана вместо одного, и живое сечение клапанов впуска увеличилось почти в полтора раза, а клапанов выпуска — на 15%. Это давало возможность не только форсировать мотОр по частоте вращения, но и заложить основу для дальнейшего увеличения мощности, так как М-.Ю5 имел при меньшем, чем у М-ЮЗА, наддуве большую взлетную мощность и при том же наддуве большие мощности во всем диапазоне высот. Конечно, такое радикальное изменение схемы мотора привело к полной переработке конструкции блоков и системы газораспределения. Из прочих конструктивных изменений отметим новую двух- [c.84]

Система газотурбинного наддува не имеет этого недостатка. Нагнетателем такой системы служит автономный турбокомпрессор (рис. 6.19, а), механически не связанный с валом дизеля. Он состоит из двух агрегатов осевой газовой турбины и центробежного компрессора, объединенных в одну машину. Ротор газовой турбины 1 и центробежное колесо компрессора 2 находятся на общем валу. К турбине через выпускной коллектор подводятся выхлопные газы, энергия которых приводит во вращение ротор. Расширившиеся продукты сгорания выпускаются в атмосферу. [c.157]

Во всех описанных выше способах регулирования давления наддува со стороны выпуска ОГ в качестве основного, а иногда и единственного параметра управления перепускным клапаном использовалось соответственно давление наддува или другое давление в системе двигателя. Несмотря на различные вариационные возможности, этому способу управления давлением наддува оказались присущи недостатки, при которых достигаемый в итоге характер изменения давления наддува не отвечал желаемому. [c.64]

Для повышения эффективности системы ТК первой ступени снабжается клапаном 6 перепуска ОГ в обход турбины. В качестве управляющей величины здесь используется давление наддувочного воздуха на входе в компрессор второй ступени. Такое решение позволяет использовать в первой ступени наддува ТК уменьшенного размера, а значит, и с уменьшенной инерционностью. Следует заметить также, что эффективность ТК второй ступени при открытии перепускного клапана увеличивается, что связано с уменьшением противодавления на выпуске турбины этой ступени. При дополнении приведенной схемы блоком электронного управления и возложении на перепускной клапан функций свободно управляемого клапана, реагирующего также и на температуру наддувочного воздуха перед компрессором второй ступени, появляется принципиальная возможность отказаться от холодильника наддувочного воздуха, расположенного после компрессора первой ступени. [c.68]

Сопоставление мощностей и кп показывает, обеспечивает ли турбокомпрессор необходимые степень повышения давления и расход воздуха. Если мощность турбины недостаточна, то, увеличивая предварение выпуска газов (а следовательно, и располагаемую энергию газов перед турбиной) или уменьшая проходное сечение соплового аппарата и соответственно изменяя профиль рабочих лопаток, достигают баланса мощностей. При невозможности повышения мощности Л ,, до требуемой в системе свободного турбокомпрессора компенсируют недостающую мощность передачей ее с коленчатого вала на ротор турбокомпрессора или применяют-двухступенчатый наддув. В последнем случае степень повышения давления в турбокомпрессоре уменьшают до величины, при которой обеспечивается баланс мощностей турбины и компрессора. [c.218]

Рост мощности турбины при импульсном наддуве, обусловленный пульсацией давления, следует сопоставлять с ростом насосных потерь для четырехтактных дизелей или с ухудшением процесса продувки для двухтактных. Эти отрицательные факторы зависят от расположения максимума давления относительно начала выпуска (см. рис. 9). Эффективность этой системы заметно снижается при смещении максимума давления от момента начала выпуска, так как это увеличивает насосные потери и затрудняет продувку цилиндра. [c.25]

ПРОЦЕССЫ ВЫПУСКА В ЦИЛИНДРЕ И В СИСТЕМЕ ГАЗОТУРБИННОГО НАДДУВА [c.59]

Методика расчета процессов выпуска в цилиндре и в системе газотурбинного наддува основана на применении уравнения объемного баланса (для выпускного коллектора и цилиндра). Система дифференциальных уравнений объемного баланса применительно [c.61]

При высоком наддуве, характерном, например, для двигателей Формулы-1, наиболее эффективными способами регулирования являются дополнительная камера сгорания, устанавливаемая в выпускном тракте перед турбиной (система "Гипербар"), и выпуск части наддувочного воздуха в атмосферу. По эффективности эти способы уступают перепуску ОГ, но превосходят такие способы, как регулирование соплового аппарата турбины, перепуск части наддувочного воздуха на [c.50]

При исполь.зоваппи импульсной системы паддува давление газов перед турбиной переменное. Поперечное сечение и объем выпускного трубопровода делают минимально допустимыми для обеспечения лучшего использования энергии выпускных газов в газовой турбине. Наилучшие показатели двигателя при такой системе наддува получаются в том случае, если в один трубопровод происходит выпуск не более чем из трех цилиндров (рис. 75). [c.130]

Необходимое давление наддува и суммарное противодавление выпуску показаны на фиг. 55, а сверху. Система а при примерно 85% номинального числа оборотов двигателя приводит к противодавлению выпуска, иревышаю- цему давление наддува, и требует одновременно уменьшения к. п. д. турбонагнетателя на 33"о, так как в противном случае получится слишком высокое давление наддува и перегрузка двигателя. [c.657]

Принципиальная схема устройства и работы двухтактного комбинированного дизеля 11Д45 с прямоточной клапанно-щелевой продувкой и двухступенчатой системой наддува приведена на рис. 17. Воздух в цилиндр поступает из впускного ресивер, через окна во втулке. Выпуск продуктов сгорания происходит [c.21]

Следует иметь в виду, что для двигателей с импульсной системой газотурбинного наддува среднее давление в выпускном коллекторе является величиной условной, зависящей от количества цилиндров, выпуски из которых объединяются общим коллектором, и может служить лишь косвенным критерием качества газовоздушного тракта. Однако и в этом случае соотношение р81р тср ДЛЯ одних и тех же двигателей будет показателем уровня сопротивлений газовоздушного тракта и совершенства работы агрегатов наддува и воздухоохладителя. [c.267]

Дизель типа 425/34 (№ 21, табл. 2, фиг. 7) четырехтактный, среднеоборотный с Иец = 50 а. л. с. (без наддува) при 500 об1мин выпускается в шести-и восьмицилиндровом исполнении и покрывает мощности от 300 до 600 а. л. с. (включая ГТН). Смесеобразование непосредственное (е = 14) запуск — сжатым воздухом. Остов чугунный, состоят из фундаментной рамы (с маслосборником) и блок-картера, скрепленных анкерными связями, и индивидуальных крышек. Коленчатый вал цельнокованый, шатуны штампованные двутаврового сечения поршень чугунный палец плавающего типа. Распределительный вал приводится в действие шестеренками с косым зубом. Топливные насосы индивидуальные. Регулятор всережимный прямого действия регулятор безопасности выключает топливо при числе оборотов свыше 560. Система охлаждения у стационарных дизелей проточная, у судовых — двухконтурная. Система смазки циркуляционная с сухим картером. Судовые модификации 4РП21/34 имеют непосредственный реверс с пневмогидравлическим управлением и редуктор (г = 5 3). Модификации 4Н25/34 с газотурбинным наддувом снабжены турбокомпрессором ТК-23 с осевой турбиной ротор ГТН установлен на подшипниках скольжения степень наддува Хн = [c.15]

Тепловозные дизели современных конструкций выпускают с га-зотур6 иым наддувом (система снабжения рабочего процесса диз я воздухом посредством турбонагнетателя, приводимого в действие выпускными газами дизеля). При этом нагнетаемый в цилиндры дизеля воздух предварительно охлаждается в теплообменнике. Газотурбинный наддув дизелей повышает мощность дизеля на 30—50% при одновременном снижении расхода топлива на 8-12%. [c.224]

Изменение давления в цилхшдре ири выпуске зависит от условий процесса газообмена. При работе двигателя без наддува индикаторная диаграм.д а и.меет вид, пока.занный на рис. 77, а. Линия, харак-теризуюш,ая процесс выпуска, расположена выше линии процесса впуска, и первый период выпус ча с критической скоростью исте-чс ия заканчивается вблизи п. м. т. При наддуве в зависимости от отношения рк рр р > — давление в системе выпуска) возможны случаи, когда период выпуска с критической скоростью продолжается некоторое время прп двин е ии пор иня 1 в. м. т. и линия впуска (рпс. 77, б) будет располо кена для большей части хода поршня выше линип выпуска. [c.139]

Для зарядки и наддува используются поршневые насосы (в том числе кривошипьга-камерные насосы со вспомогательным поршнем, фиг. 24), роторно-шестеренчатые нагнетатели и коловратные нагнетатели в стационарных и авиационных двигателях, кроме того, используются еще и центробежные нагнетатели. Теоретический коэффициент зарядки 5 значительна превышает единицу, а давление продувки в авиационных двигателях и двигателях гоночных машин превышает 1 ати. Важным моментом при открытии выпускных органов является использование пульсаций потока выпускных газов. Период времени, в течение которого совершаются продувка и зарядка, должен совпадать с временем минимального давления в выпускном трубопроводе. Правильное в отношении газодинамики устройство впускной и выпускной систем является важным фактором, позволяющим снизить потери на аэродинамическое трение. К сожалению, этот фактор все еще часто упускают из виду. Примером правильного устройства выпускных трубопроводов служат трубопроводы двигателей гоночных машин на концах трубопроводов устроены особые патрубки. В многоцилиндровых двигателях надо во всех случаях согласовывать порядок работы цилиндров и устройство всего выпускного тракта, так как обычно при наивыгоднейшем в отнощении крутильных колебаний порядке работы цилиндров не получается простая по устройству выпускная система. Большей частью приходится устраивать несколько выпускных трубопроводов. Общий выпускной трубопровод могут иметь лишь такие цилиндры, в которых интервал между вспышками по углу поворота кривошипа превосходит всю фазу выпуска 2срд (симметричная диаграмма распределения) или фа, + (несимметричная диаграмма распределения). [c.446]

Окружная скорость, нeoбxoди aя на рабочем колесе, при 100% номинального числа оборотов двигателя (п ,) в 1,56 раза (округленно) больше такой же скорости при = 50%. Для систем бив был принят неизменным к. п. д. турбонагнетателя между = 50%) и ny = 100%. В системе б при = = 100% выпускается в атмосферу примерно 25% количества отходящих газов двигателя. Между = 50% и = 100% давления наддува выше, чем противодавление выпуску, что желательно. Система б, таким образом, при хорошем к. п. д. турбонагнетателя обеспечивает необходимое соотношение работ и поэтому часто применяется. Максимальная окружная скорость на рабочем колесе и равна 1,33 скорости при = 50% (в отличие от 1,56 в системе а), т. е. получаем снижение напряжений в материале вра- [c.657]

Б а п д у р и н В., Расчет наддува двухтактных двигателей, ТВФ (1932), №3 его ш е, К вопросу о продувке двухтактных двигателей, там же (1935), №6 Орлин А., О влиянии подводящей и выхлопной системы на процесс в цилиндре двухтактного двигателя, Вестник инженеров и техников , № 3, 1937 его ж е, К вопросу о подсчете среднего давления в цилиндре двухтактного двигателя во время нродувки, там же (1933), № 8 е г о ж е. К вопросу о выборе метода расчета выхлопа двухтактных двигателей, там же (1931), № 8—9, е г о ж е, К расчету органов распределения двухтактных быстроходных двигателей, сб. ЦИАМ, № 1, 1936 его ж е, О методах расчета продувки двухтактных двигателей, Бюллетень ИТС НАМИ (1929), № 1 Т а-реев В., Расчет истечения газов через сложную систему отверстий применительно к процессу продувки, Труды Московского электромеханического института инженеров транспорта, выпуск XXIX, 1937 Петровский H., Исследование продувки двухтактного бескомпрессорного дизеля, Дизелестроение [c.162]

Двухтактные с прямоточно-клапанной продувкой, V-образные, с непосредственным впрыском топлива, с газотурбинным наддувом дизели 11Д45 и 14Д40 (см. табл. 23 и рис. 166) имеют комбинированный наддув. Сжатие воздуха в I ступени осуществляется двумя параллельно работающими турбокомпрессорами со степенью повышения давления = 1,9, во II ступени — приводным центробежным компрессором = 1,13. Промежуточное охлаждение воздуха производится в воздуховодяном охладителе пластинчатого типа с поперечным током воды и воздуха. Благодаря выбору рациональной выпускной системы, в которой используется энергия скоростного потока газов, в период свободного выпуска эффективный к. п. д. т]е дизеля удалось повысить с 0,34 до 0,36. [c.282]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...