Трение —Виды граничное

Режимы 1 и 2 представляют нормальные условия, соответствующие гидродинамическому трению и трению при граничной смазке. Режим 3 более тяжелый и отличается от 1-го и 2-го по размеру частиц износа. При режиме 4 преобладает средняя форма окислительного износа, и большинство частиц представляет собой гематит. Режим 5 генерирует черные окислы, которые свидетельствуют об интенсивной форме окислительного износа, а режим 6 является индикатором приближения катастрофического разрушения. Свободные металлические частицы свойственны видам износа 1—3 и 6, которые могут быть определены по размеру частиц. [c.88]

Этот вид граничного условия принят потому, что за исходную величину при анализе процесса нагрева нами принята температура поверхности трения, измерявшаяся при экспериментальном исследовании (см. стр. 622). Температура поверхности трения является комплексной величиной, так как она зависит от совместного действия процессов теплообразования и теплоотдачи в результате конвекции (с поверхности всех теплоотдающих элементов) и лучеиспускания. Применение данного вида граничного условия позволяет освободиться в расчетных уравнениях от коэффициента теплоотдачи, на величину которого влияет большое количество разнообразных факторов. [c.605]

Между поверхностями трущихся тел практически всегда находятся в том или ином количестве различные вещества, свойства которых резко отличаются от свойств основных тел. Это так называемые промежуточные или разделительные среды. Механизм внешнего трения существенно зависит от состава и количества этих промежуточных продуктов. Обычной разделительной средой служит смазка, специально вводимая в область контакта трущихся тел для уменьшения трения и износа. В зависимости от толщины разделительного смазочного слоя различают три основных вида трения сухое, граничное и жидкостное. Принято выделять также смешанные виды трения полусухое и полужидкостное. [c.12]

Механизм трения при граничной смазке представляется в следующем виде. Под нагрузкой протекает упругая в пластическая дефор- [c.76]

Смазывание узлов трения металлом может быть осуществлено при использовании ИП (см. гл. 18). В этом случае сила трения может быть уменьшена в 10 раз, а износ полностью устранен. Здесь действуют иные силы и принципы электрические силы, удерживающие пленку в зазоре, отсутствие микронеровностей поверхности, которые утапливаются в пленке, и др. Ошибочно полагать, что при смазывании узлов машин металлом углеводородный смазочный материал будет не нужен. Функции его изменяются он служит в качестве транспорта подачи металла в зону трения, участвует в физикохимических процессах на поверхности контакта при образовании металлической пленки. Как и прежде, углеводородная составляющая смазочного материала охлаждает узлы трения и защищает их от коррозии. Эффект ИП по многим принципиальным признакам отличается от трения при граничной смазке, что позволяет характеризовать его как новый вид трения. [c.82]

Рассмотрим условия перехода из одного вида трения в другой в присутствии жидкого смазочного материала. Если количество масла ограничено, но достаточно для образования адсорбированного монослоя и граничной пленки, то при трении первичный слой на вершинах неровностей поверхностей быстро износится, и трение при граничной смазке перейдет частично в трение без смазочного материала. Правда, благодаря подвижности полярно-активных молекул адсорбированный монослой быстро восстанавливается, но на восстановление граничной фазы за счет передвижения масла из впадин неровностей потребуется относительно значительное время. После [c.88]

Перенос материала с одной поверхности на другую свойствен всем видам трения, кроме трения при жидкостной смазке, и обнаруживается при таких технологических операциях, как резание, клепка и сборка болтовых соединений металл переносится с пневматического молотка на заклепки, с ключа на гайки, с резца на металл. Перенос материала происходит отдельными частицами, средний размер которых имеет вполне определенную величину для данных условий трения. Трение без смазочного материала по сравнению с трением при граничной смазке может снизить перенос в 20 ООО раз и более, главным образом за счет уменьшения среднего размера частиц. Перенос материала на металлическую поверхность может играть роль стимулятора коррозии металлической поверхности. [c.101]

Описанный механизм отражает процессы изнашивания независимо от вида трения и режима смазки. Даже в режиме трения при жидкостной смазке, нарушаемом в отдельных участках поверхности, изнашивание протекает как при трении без смазочного материала и трении при граничной смазке. В рабочих органах машин процесс изнашивания может быть расчленен так же, как в парах трения, на те же элементарные акты разрушения. В отличие от пар трения инструмент, рабочие органы машин в каждый момент времени взаимодействуют с новыми поверхностями обрабатываемого материала. [c.101]

Критическую скорость скольжения и критическую нагрузку называют критическими точками. Эти точки влияют на вид изнашивания не непосредственно, а через температуру. При трении с граничной смазкой наличие критических точек связано с критической температурой прочности граничного слоя смазочного материала. При трении с полужидкостной и жидкостной смазкой критические точки определяют переход от одного вида трения к другому- [c.119]

Существуют следующие виды трения сухое, граничное, полусухое и жидкостное. [c.273]

При рассмотрении характерного случая местного сопротивления в виде внезапного расширения трубопровода, когда поперечное сечение резко увеличивается от 31 до 52 (рис. 64), можно наблюдать следующую картину. Частицы жидкости после прохождения сечения 1—) с некоторой скоростью стремятся двигаться дальше в том же направлении с той же скоростью. Однако они задерживаются частицами, находящимися впереди и обладающими (ввиду увеличения сечения) меньшими скоростями. Наталкиваясь и ударяясь об эти частицы, они получают смещения в поперечном направлении, что вызывает расширение струи. В некотором сечении 2—2, отстоящем на небольшом расстоянии от первого, поток жидкости заполняет все сечение трубы. При этом в начале трубы большего диаметра в углах образуется вихревая область, представляющая собой кольцевое пространство А, заполненное жидкостью, не участвующей в основном поступательном движении в направлении оси трубопровода, Вследствие трения на граничных поверхностях эта [c.114]

В некоторых случаях на трущихся поверхностях имеются тончайшие адсорбированные масляные пленки соответствующий вид трения называют граничным. [c.35]

По наличию смазочного материала (см. рис. 21) различают виды трения жидкостное, граничное и без смазки. [c.71]

ГОСТ № 16429—70 Трение и изнашивание в машинах. Основные термины и определения дает следующую классификацию видов трения по наличию смазки трение без смазки (сухое) жидкостное трение и граничное трение. [c.204]

Высокие температуры, возникающие в двигателе внутреннего сгорания при нагреве или недостаточности смазки, приводят к переходу от жидкостного трения к граничному и далее к сухому. В зависимости от вида фрикционного сопряжения и применяемых в нем материалов имеют место различные повреждения. Так, например, может иметь место задир поверхности цилиндра поршнем, выплавлением подшипника, схватывание с последующей поломкой вала и т. д. В зубчатых зацеплениях имеет место заедание поверхности зубьев. Заедание может быть либо вследствие больших нагрузок и недостаточных скоростей, либо вследствие высокой температуры, развивающейся при трении. Как уже указывалось выше, при трении в зоне контакта на единичных элементарных источниках возникают температурные вспышки, которые накладываются на объемную [c.77]

В местах контакта поверхностей возникает взаимодействие твердых тел в виде граничного или сухого трения. Для дальнейших выкладок существенно важным является то, что сила этих двух видов трения определяется степенью сближения тел, или иначе, их нормальной контактной деформацией. Такое представление о силе трения как о функции контактной деформации, развито в работе [5] и последующих работах. Это представление в первом приближении можно получить из закона Амонтона [c.265]

Кавитационное изнашивание возникает вследствие кавитационных явлений в смазочном материале при относительном перемещении твердых тел [66]. Более общим случаем является кавитационно-абразивное изнашивание. появляющееся в результате совместного действия абразива, находящегося в жидкости, и кавитационных явлений [66]. Этот вид изнашивания имеет место в трубопроводах для перекачки жидкости, насосах, подшипниках скольжения, работающих в условиях гидродинамики, т. е. в тех случаях, когда возможны проявления объемных свойств жидкости. В условиях внешнего трения или граничной смазки этот вид изнашивания маловероятен. [c.35]

Если принять, что в сечении 2 — 2 давление распределяется по линейному закону, как и в сечении 1 — 1,4 если пренебречь силами трения на граничных поверхностях русла на участке от сечения 1 — /до сечения 2 — 2, то уравнение количества движения (в проекции на направление движения) для отсека жидкости, заключенного между сечениями 1 — 1 и 2 — 2, для промежутка времени Ы будем иметь следующий вид [c.556]

Наиболее распространенным видом фрикционного взаимодействия является граничное трение (трение при граничной [c.81]

Определить вид трения и значения / и Mj , принять для граничных условий / = 0,12. [c.241]

При построении тепловой модели шпинделя принимаются следующие допущения основной источник теплообразования — энергия, которая выделяется от трения в опорах теплота поступаем через торцовые поверхности шпинделя в местах закрепления подшипников задача рассматривается как одномерная, и температура изменяется только по длине шпинделя теплофизические параметры являются постоянными теплоотдача с боковых поверхностей шпинделя незначительна. При таких допущениях уравнение теплопроводности шпинделя с граничными условиями второго рода имеет вид [c.53]

В заключение рассмотрим уравнение (7.19). Из него следует, что коэффициент трения определяющий значение угла трения ф,, оказывает большое влияние на к.п.д. Эта зависимость наглядно показана на рис. 7.14 (при 7 = 30°) для разных видов трения и смазки / — трение без смазочного материала т = 5..40% // — граничная смазка 1 = 50.. 70% III — гидродинамическая и гидростатическая смазка q = 90...97% IV — трение качения г = 98...99%. [c.242]

Составим уравнение количества движения. Внешние силы, действуюш ие на боковую поверхность потока со стороны стенок цилиндрической камеры смешения, не дают составляющих, параллельных оси камеры (если не учитывать трения о стенки камеры). Поэтому изменение секундного количества движения потоков в цилиндрической камере смешения равно разности сил давления в граничных сечениях камеры. В общем случае, когда во входном сечении камеры статические давления эжектирующего н эжектируемого газов различны (но постоянны по сечению каждого потока), уравнение количества движения записывается в виде [c.507]

Приводимый ниже расчет применяют для случаев сухого, полусухого или граничного трения скольжения. Физическая природа этих видов трения скольжения различна. С механической точки [c.148]

Уравнения (14.47) — (14.49) в определенном смысле эквивалентны уравнениям системы (14.45), поскольку они выражают те же законы сохранения энергии — (14.49), импульса— (14.48) и массы—(14.47). Уравнения (14.48) и (14.49) —интегральные уравнения, так как неизвестные Юх а входят под знак интеграла. Для расчетной практики важнейшим свойством этих двух уравнений является удобство их использования при приближенном расчете. Действительно, подставив под знак интеграла приближенные выражения для профилей скорости и температуры и вычислив интегралы в пределах толщин пограничного слоя 6 и б(, можно получить расчетные формулы для теплового потока и трения на стенке. Приближенные выражения для профилей температуры и скорости выбирают в виде полиномов (в этом случае интегралы легко вычисляются), коэффициенты которых определяются граничными условиями. [c.351]

Механизм граничного трения можно представить в следующем виде. Под влиянием нагрузки совершается упругая и пластическая [c.69]

Граничное трение, или трение при граничной смазке, относится к одному из видов трения со смазочн1>1м материалом. Это [c.68]

Трения в торцовом уплотнении сложны и зависят от условий работы. Схематично можно выделить три их вида жидкостное,, граничное, сухое. В первом случае уплотняющие поверхности разделены слоем смазки и происходит внутреннее трение в объеме пленки жидкости. Граничное и сухое трения являются разновидностями внешнего трения. Подразделение внешнего трения на граничное и сухое для уплотнений имеет следуюш,ий смысл. При работе с жидкостями, обладающ,ими хорошими смазываюш,ими свойствами, на трущихся поверхностях образуются граничные пленки поверхностно-активных или иных веществ, способных создавать на поверхности ориентированный слой. Происходящие при трении процессы замыкаются в этих граничных пленках, которые, естественно, подвержены износу. Однако в торцовых уплотнениях часто имеются условия для самовозобновления граничных пленок благодаря поступлению смазки в зазор через полости, всегда имеющиеся между двумя волнистыми и шероховатыми поверхностями. Материалы, состояние поверхности торцов и конструктивные параметры уплотнения можно выбирать так, чтобы обеспечить оптимальный компромисс между герметичностью и долговечностью. При этом приходится исходить из определенного представления о механизме процессов в торцовом зазоре уплотнения. [c.146]

В итоге весь смазочный материал через какой-то период срабатывается. Если же, помимо расхода на образование граничной пленки, имеется избыток масла, который достаточно заполняет впадины неровностей, то он служит для восстановления изиашивае.мой граничной пленки. В этом случае трение при граничной смазке устойчиво. С увеличением подачи масла до необходимой для создаЕшя гидродинамического эффекта на выступах неровностей поверхностей или на макрогеометрических неровностях сопрягаемых тел трение при граничной смазке переходит в трение при полужидкостной смазке. Последний вид трения вне зависимости от скорости скольжения поверхностей и вязкости смазочного материала присущ всякой паре трения при наличии достаточного количества смазочного материала. [c.89]

Трение при граничной смазке, характеризующееся малой силой трения, малым износом и небольшими утечками, является для торцовых уплотнений наиболее желательным. В отдельные моменты работы уплотнения в паре трения могут наблюдаться все рассмотренные виды трения как по всей зоне контакта, так и на отдельных участках. Трение без смазочного материала наблюдается в начале работы уплотнения после длительной стоянки вследствие испарения или вьщавливания из зоны контакта пары трения смазочной жидкости. Местные нарушения вида трения вызываются короблениями уплотняющих поверхностей колец пары. Даже при незначительном короблешш поверхности одного из колец происходит изменение исходного плоскопараллельного зазора и перераспределение контактного давления. В зонах с увеличенным контактным давлением зазор между уплотняющими поверхностями уменьшается, и поступление смазочной жидкости в зазор прекращается. В этих зонах реализуется трение без смазочного материала, а на остальной поверхности (с увеличенным зазором) — трение со смазочным материалом. [c.6]

Промежуточная пленка между манжетой и валом. Для манжетных герметизаторов общего машиностроения, работающих в легких условиях в течение длительного времени, установлено, что в отдельные моменты времени между манжетой и валом имеется пленка жидкости. В связи с этим Джеггер пришел к выводу, что контактные ГУ не могут обеспечить полной герметичности, но могут быть спроектированы так, чтобы утечка была ничтожно малой [33]. Когда требуется минимальная утечка, важно обеспечить условия сухого трения или граничной смазки между манжетой и валом. Если требуется большая долговечность ГУ и допустима утечка, то необходимо создать условия жидкостного трения. К сожалению, не всегда удается направленно регулировать вид трения конструктивными мерами. Еще мало известно о свойствах тонких жидкостных пленок в контактных ГУ вращающихся валов. [c.36]

Джеггер при запуске наблюдал резкое образование пленки в зоне контакта, которая при остановке вала исчезала. Хольт и Миллер указывали, что в течение первых минут работы манжеты реализуется режим сухого трения, но это противоречит наблюдениям Джеггера. В зависимости от режима работы конкретного ГУ могут быть три вида трения сухое, граничное или гидродинамическое. [c.37]

Обеспечение благоприятных условий трения а) создание благоприятного вида трения по характеру движения, например обеспечение чистого трения качения вместо трения качения с проскальзыванием или вместо трения скольжения б) создание благоприятного вида трения по наличию смазки, например обеспечение жидкостного трения вместо граничного или граничного вместо трения без смазки в) замена внешнего трения внутренним г) защита сопряжения от вредного воздействия среды (абразивной, химически активной и пр.). Теоретические основы этих методов рассмотрены выше. Применительно к узлам трения ПТМ их реализуют по следующим направлениям 1) уменьшение отклонений истинного направления качения катков, колес, роликов, бегунков и других опор качения от направления нх поступательного перемещения (уменьшение перекосов) с целью обеспечения трения качения вместо качения с проскальзыванием 2) замена открытых зубчатых передач закрытыми 3) обеспечение достаточной смазки и эффективной защиты от абразивного загряз-ненняузловтрения типа зубчатых и червячных передач, подшипников скольжения и качения, шарнирных соединений, опорно-поворотных устройств и др. 4) применение смазки для открытых и полузакрытых узлов трения типа шарниров тяговых и привод- [c.93]

По нашему мнению, разделение трения на сухое и граничное в большой мере условно, так как внешнее трение возможно только при наличии положительного градиента механических свойств по глубине, поэтому поверхностный слой должен быть отличен от нижележащих. Всякое внешнее трение является граничным, так как при нем деформации сосредоточены в тонком поверхностном слое. В противном случае, например при чистых металлических поверхностях, всегда возникает внутриметал-лическое трение (глубинное вырывание—5-й вид нарушения фрикционной связи). Для предотвращения этого необходимо, чтобы поверхности были разделены пленкой (оксидной, сульфидной и др.), которая должна предохранять нижележащие слои от разрушения. Однако силы молекулярного взаимодействия между этими пленками, тоже являющимися твердыми телами, все же достаточно велики, что приводит к высоким значениям коэффициента трения и соответственно к избыточному выделению тепла. Для понижения трения применяют жидкую смазку. При малой толщине слоя, смазка теряет свои объемные свойства, в частности теряет подвижность вследствие влияния молекулярного поля твердого тела. Жидкость, вступая в физическое и химическое взаимодействие с металлом, сильно деформированным при трении, резко меняет его свойства. Комплекс процессов, происходящих в тонких поверхностных слоях измененного материала и разделяющем их тонком слое жидкости, обусловливает явление граничного трения. [c.237]

В зависимости от наличия и толщины смазочного слоя между трущимися поверхностями, согласно теории гидродинамической смазки, различают четыре вида трения сухое, граничное, полу-жилкостное и жидкостное. [c.145]

Критерии расчетов подшипников скольжения зависят прежде всего от характера трения в подшипнике. Как известно, можно выделить три основных вида трення скольжения граничное, смешанное (или полужидкостное) и жидкостное. На рис. 14.1 представлена диаграмма Герси-Штрибека, иллюстрирующая измене- [c.390]

В настоящее время еще нет достаточных данных по параметрам а и 5, позволяющих вычислить коэффициент трения [75], Кроме того, необходимо п.меть в виду, что на коэфф Щиент трения при граничном скольжении оказывают суидествеиное влияние качество с. 1азочно[ о. масла, окисные пленки, температурный ре- [c.84]

Потери энергии в прыжке. С XIX в. выдвигались различные гипотезы относительно причин возникновения потерь энергии в прыжке и предлагались различные методы их определения. Так, Беланже и Буа-ло полагали, что потери энергии в прыжке эквивалентны потерям на удар при внезапном расширении. Согласно гипотезе Буссинеска, потери энергии в прыжке объясняются возникновением сил трения на граничных поверхностях русла. Ребок высказал предположение, что затрата энергии на поддержание циркуляционного движения в водоворотной зоне эквивалентна потерям энергии в прыжке и т. д. Такого рода гипотезы не позволяли раскрыть физическую сущность весьма сложного явления, каким представляется гидравлический прыжок, а давали лишь математические зависимости, которые в одних случаях удовлетворительно подтверждались опытными данными, а в других случаях давали большие отклонения от действительности. Крупные успехи в раскрытии механизма турбулентных потоков, достигнутые благодаря выдающимся работам акад. А. Н. Колмогорова и его учеников, позволяют по-новому рассмотреть явление гидравлического прыжка. Исследования В. М. Мак-кавеева, Стивенса, А. Н. Рахманова, Д. И. Кумина, Т. Г. Войнича-Сяноженцкого и других показывают, что на участке гидравлического прыжка происходит интенсивное турбулентное перемешивание жидкости. Это перемешивание вызывается прониканием из воДоворотной зоны в транзитную крупных вихревых образований в виде добавочных дискретных масс жидкости. Основной поток затрачивает значительную часть энергии на обтекание этих масс жидкости и передачу им количества движения для осреднения движения. Эти же дискретные массы жидкости порождают макротурбулентное движение. [c.330]

В случае, если силами трения в зоне плотного контакта пренебречь нельзя>, то рассматриваются контактные граничные условия с трением. Наиболее простой и часто используемый в приложениях — закон трения Кулона. Граничное условие в 9toM случае имеет вид [c.197]

СМАЗЫВАЮЩИЕ ВЕЩЕСТВА, вязкие вещества, помещаемые между трущимися поверхностями с целью уменьшения трения. Виды смазки. Смазка имеет целью устранение сухого трения и вызываемого им образования задиров и перегрева. Под состоянием смазки системы скользящих или катящихся друг относительно друга частей понимается такое их состояние, когда трение становится несухим. Физич. процесс, способствующий смазке, заключается в адсорбции С. В. скользящими (или катящимися) частями. Адсорбционные слои скользящих тел являются слоями, между которыми в процессе движения тел, находящихся в состоянии смавки, происходит трение молекул. Слои смазки могут быть различных родов. По основным свойствам можно различить два вида смазки. Если между двумя пограничными слоями находится б. или м. толстый слой смазки, то налицо характерное для гидродинамич. режима смазки распределение скоростей движущихся элементарных слоев по отнощению к покоящимся граничным слоям Это — состояние гидродинамической смазки. С точки зрения молекулярной физи-, ки это состояние характеризуется тем,что к беспорядочному термич. движению молекул присоединяется еще движение их в направлении вращения или скольжения системы, ведущее к обмену количеством движения между молекулами, что м. б. названо трением. Сила трения согласно закону Ньютона определяется соотнощением [c.152]

Ламииарный подслой толщиной бл, текущий у самой стенки. На стенке и = (усло вие прилипан ия). Кроме того, стенка гасит все турбулентные пульсаци и u = v = Q (условие непроницаемости и прилипания). Поэтому на стенке кажущееся турбулентное напряжение трения Тт = —Qv u = Q и действует только молекулярное трение % =xu + xr +x = л du dy)w В непосредственной близости от стенки на толщине бл пульсационные составляющие исчезающе малы и турбулентное трение пренебрежи-МО ло оравлению с молекулярным. Таким образом в ламинарном подслое турбулентного пограничного слоя течение является ламинарным и перенос всех субстанций имеет, в основном, молекулярный механизм. Все сказанное можно записать в виде граничных условий ламинарного подслоя [c.146]

Общее представление о значении коэффициентов трения скольжения /, дают экспериментальные данные для разных видов трения, приведенные ниже трение ювенильных поверхностей при отсутствии смазки и оксидов — 0,8...6,0 трение окисленных поверхностей — 0,4...0,8 граничное трение при наличии мономолекулярного слоя смазки на поверхности—0,2...0,6 граничное трение при наличии мультимолекулярного слоя полярных молекул — 0,1...0,4 гидродинамическое трение при наличии слоя неполярных молекул — 0,008. 0,02 гидродинамическое трение при наличии жидкокристаллической объемной фазы —0,0001...0,001. [c.228]

Трение является сложным физическим явлением, а значение силы трения Р зависит от многих факторов, в частности от наличия на трущихся поверхностях смазки. Сухое трение наблюдается при отсутствии промежуточного с.юя смазки такой вид трения в механиз.мах встречается весьма редко. Если слой смазки полностью разделяет трущиеся поверхности, такой вид трения называют жидкостным, -[асто в механизмах встречается трение, при которо.м слой смазки лишь частично разделяет труигиеся поверхности. Такой вид трения называется полусухи.и и встречается во фрикционных передачах, клиновых соединениях и т. д. Наконец, при граничном трении толщина слоя смазки не превышает 0,1 мкм при этом поверхности покрыты тонким молекулярным слоем смазки. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...